8.10 Соединения на металлических зубчатых пластинах

(1) Нормативная несущая способность узлов, определяемая с использованием соединений на зубчатых пластинах, принимается как суммирование нормативных несущих способностей самих плас­тин и соединяющих болтов, в соответствии с 8.5.

(2) Нормативная несущая способность на одну зубчатую пластину для пластин типа С в соответствии с EN 912 (односторонняя: типы С2, С4, С7, С9, С11; двухсторонняя: типы С1, С3, С5, С6, С8, С10) и EN 14545 рассчитывается:

— для типов С1 – С9; — для типов С10 и С11,

(8.72)

где   — нормативная несущая способность на одну зубчатую пластину, Н;

k_i — коэффициент, при i = 1…3, см. ниже;

d_c — диаметр зубчатой пластины для типов С1, С2, С6, С7, С10 и С11, мм; длина стороны зубчатой пластины для типов С5, С8 и С9, мм; квадратный корень из произведения длин боковых сторон изделия для типов С3 и С4, мм.

(3) См. 8.9(2).

(4) Коэффициент k₁ принимается как:

(8.73)

где t₁ — толщина бокового элемента при минимальном значении t₁  1,1h_e;

t₂ — толщина среднего элемента при минимальном значении t₁  1,9h_e;

h_e  — глубина проникновения зубьев, мм.

(5) Коэффициент k₂, который принимается как:

— для типов С1 – С9

(8.74)

где (8.75)

здесь  d — диаметр болта, мм;

d_с  — см. (2) выше;

— для типов С10 – С11

(8.76)

где (8.77)

здесь  d — диаметр болта, мм;

d_с  — см. (2) выше.

(6) Коэффициент k₃ принимается как:

(8.78)

где _k  — нормативная плотность древесины, кг/м³.

(7) Для зубчатой пластины типов С1 – С9 минимальный интервал и расстояние до края следует принимать из таблицы 8.8, с обозначениями, приведенными на рисунке 8.7.

(8) Для зубчатых пластин типов С10 и С11 минимальные интервалы и расстояния принимаются из таблицы 8.9, с обозначениями, приведенными на рисунке 8.7.

(9) Если пластины типов С1, С2, С6 и С7 с круговым очертанием расположены в шахматном порядке см. 8.9(10).

(10) Требования к болтам, использованным в зубчатых пластинах, принимаются из 10.4.3.

Таблица 8.8 — Минимальные интервалы и расстояния для зубчатых пластин типов С1 – С9

Интервалы и расстояния (см. рисунок 8.7)	Угол	Минимальные интервалы и расстояния
a1 (параллельно волокну)	0    360	(1,2 + 0,3|cos |)dc
a2 (перпендикулярно волокну)	0    360	1,2dc
a3,t (загруженный конец)	–90    90	2,0dc
a3,c (незагруженный конец)	90    150 150    210 210    270	(0,9 + 0,6|sin |)dc 1,2dc (0,9 + 0,6|sin |)dc
a4,t (загруженный торец)	0    180	(0,6 + 0,2|sin |)dc
a4,c (незагруженный торец)	180    360	0,6dc

Таблица 8.9 — Минимальные интервалы и расстояния для зубчатых пластин типов С10 и С11

Интервалы и расстояния (см. рисунок 8.7)	Угол	Минимальные интервалы и расстояния
a1 (параллельно волокну)	0    360	(1,2 + 0,8|cos|)dc
a2 (перпендикулярно волокну)	0    360	1,2dc
a3,t (загруженный конец)	–90    90	2,0dc
a3,c (незагруженный конец)	90    150 150    210 210    270	(0,4 + 1,6|sin|)dc 1,2dc (0,4 + 1,6|sin|)dc
a4,t (загруженный торец)	0    180	(0,6 + 0,2|sin|)dc
a4,c (незагруженный торец)	180    360	0,6dc

9 Конструкции и сборные элементы

9.1 Компоненты

9.1.1 Клееные балки с плоскими фанерными стенками

(1) Если закон распределения напряжений по высоте принимать линейным, то осевые напряжения в полках балки должны удовлетворять следующим условиям:

(9.1)

(9.2)

(9.3)

(9.4)

где   — максимальные расчетные сжимающие напряжения в полках балки;

— максимальные расчетные растягивающие напряжения в полках балки;

— расчетные сжимающие напряжения в полках балки (средние);

— расчетные растягивающие напряжения в полках балки (средние);

— коэффициент продольного изгиба.

(1) — сжатие; (2) — растяжение

Рисунок 9.1 — Тонкостенные балки

(3) Коэффициент можно определить в соответствии с 6.3.2 при

(9.5)

где     — это расстояние между сечениями, где предотвращена потеря местной устойчивости полки при сжатии;

b — значение — см. рисунок 9.1.

Если проводится дополнительный расчет полки на устойчивость,

(4) Нормальные напряжения в стенке балки должны удовлетворять следующим требованиям:

(9.6)

(9.7)

где   — являются расчетными сжимающими и растягивающими напряжениями в стенке балки;

— расчетные сопротивления древесины стенки сжатию и растяжению соот­ветственно.

(5) Расчетные сопротивления фанерной стенки изгибу в плоскости листа должны приниматься равными расчетным сопротивлениям сжатию или растяжению, если не указано другое значение.

(6) Необходимо убедиться, что любые из клееных стыков внахлест, обладают достаточной прочностью.

(7) До того, как будет проведен детальный анализ на потерю устойчивости, необходимо убедиться, что:

(9.8)

и

(9.9)

где   — расчетная поперечная сила, действующая на каждую стенку балки;

h_w — высота поперечного сечения балки;

h_f,c — высота поперечного сечения сжатой полки;

h_f,t — высота поперечного сечения растянутой полки;

b_w — ширина полки балки;

f_v,90,d — расчетные сопротивления древесины скалыванию вдоль волокон.

(8) Для стенок панелей из фанеры, для сечения 1-1 (см. рисунок 9.1) необходимо провести проверку:

(9.10)

где   — расчетное напряжение сдвига в сечении 1-1, допуская равномерное распределение напряжений;

f_v,90,d — расчетное сопротивление древесины скалыванию поперек волокон;

h_f выбирать h_f,c или h_f,t;

(9.11)