8.1.3 Многосрезные соединения

(1) В многосрезных соединениях прочность соединения по каждой из плоскостей среза должна определяться в предположении, что каждая плоскость среза раскладывается на три компоненты.

(2) Чтобы обеспечить прочность по каждой плоскости среза в многосрезных соединениях, основной вид разрушения соединения по соответствующим плоскостям среза должен быть сопоставим со всеми другими и не должен состоять из комбинации видов разрушения (a), (b), (g) и (h) (см. рисунок 8.2) или видов (c), (f) и (j/l) (см. рисунок 8.3) с другими видами разрушения.

8.1.4 Соединения, нагруженные силой под углом к волокнам

(1) Если соединение подвержено действию силы, направленной под углом к волокнам (см. рисунок 8.1), должна быть учтена вероятность разрушения деревянного элемента от действия части силы, растягивающей его поперек волокон (F_Edsin).

(2)Р Указанную в (1) растягивающую поперек волокон силу следует учитывать следующим образом:

(8.2)

где  (8.3)

F_90,Rd — расчетная несущая способность древесины скалыванию поперек волокон, полученная из нормативной несущей способности скалыванию древесины поперек волокон F_90,Rk, как указано в 2.4.3;

F_v,Ed,1 и F_v,Ed,2  — расчетные значения сдвигающих усилий, с каждой стороны от соединения.

(3) Для мягкой древесины расчетная несущая способность древесины скалыванию поперек волокон должна приниматься как

(8.4)

где (8.5)

F_90,Rk  — расчетная несущая способность древесины скалыванию поперек волокон, Н;

w — коэффициент;

h_e — расстояние от центра наиболее удаленного от края деревянного элемента нагеля или от края перфорированной металлической пластины до края деревянного эле­мента, мм;

h — высота деревянного элемента, мм;

b — толщина деревянного элемента, мм;

w_pl — размер перфорированной пластины по направлению волокон древесины.

a) b)

Рисунок 8.1 — Наклонная сила, передаваемая на соединение

8.1.5 Альтернативные внутренние воздействия

(1)Р Нормативная несущая способность соединения должна быть понижена в случае, если подвержено внутренним воздействиям, длительным или среднесрочным.

(2) Эффект от длительных и среднесрочных воздействий, изменяющихся между расчетным значением растягивающего усилия F_t,Ed и расчетным значением сжимающего усилия F_c,Ed, должен учитываться расчетом соединения на (F_t,Ed + 0,5F_с,Ed) и (F_с,Ed + 0,5F_t,Ed).

8.2 Несущая способность на сдвиг соединений на металлических нагелях

8.2.1 Общая часть

(1)Р При определении несущей способности соединения на металлических нагелях, должны учитываться предел текучести материала нагеля, сила анкеровки и сопротивление выдергиванию нагеля.

8.2.2 Соединения древесины с древесиной и древесными плитами

(1) Нормативная несущая способность для гвоздей, скоб, болтов, дюбелей и шурупов для каждой из плоскостей сдвига, на один элемент (гвоздь, болт и т. д.), должна приниматься как минимальное значение из следующих выражений:

— для односрезных соединений:

(8.6)

— для двухсрезных соединений

(8.7)

(8.8)

где F_v,Rk — нормативная несущая способность одного нагеля одной плоскости среза в соединении;

t_i — толщина деревянного элемента, плиты или глубина забивки гвоздей, причем i — 1 или 2, см. также разделы 8.3…8.7;

f_h,i,k — нормативное сопротивление смятию древесины;

d — диаметр нагеля;

M_y,Rk  — нормативный момент пластической деформации нагеля;

 — масштабный коэффициент для нормативного сопротивления смятию древесины;

F_ax,Rk — нормативное сопротивление нагеля выдергиванию, см (2).

Примечание — Пластичность связей обеспечивается лишь в том случае, если применяются относительно небольшие крепежные элементы. В таком случае разрушение будет происходить по вариантам f и k (рисунок 8.2).

(2) В выражениях (8.6) и (8.7) первое слагаемое с левой стороны — несущая способность по теории пластичности Джохансена, а второе слагаемое — F_ax,Rk/4, которое учитывает эффект нити. Слагаемое, учитывающее эффект нити, должно быть ограничено по величине, в процентном отношении от несущей способности по теории Джохансена:

— для гладких гвоздей 15 %;

— для квадратных гвоздей 25 %;

— для других типов гвоздей 50 %;

— для шурупов 100 %;

— для болтов 25 %;

— для дюбелей 0 %.

Если значение F_ax,Rk не определено, расчет можно вести без учета эффекта нити.

Для односрезных соединений нормативное сопротивление выдергиванию F_ax,Rk должно приниматься наименьшим из возможных в соединении. Различные режимы разрушения показаны на рисунке 8.2. При определении нормативного сопротивления выдергиванию F_ax,Rk для болтов, влияние шайб также может учитываться, 8.5.2(2).

(3) Если в данном документе не указано другое, нормативное сопротивление древесины смятию f_h,k должно определяться в соответствии с EN 383 и EN 14358.

(4) Если в данном документе не указано другое, нормативный момент пластической деформации M_y,Rk должен определяться в соответствии с EN 409 и EN 14358.

(1) — односрезное соединение; (2) — двухсрезное соединение

Рисунок 8.2 — Виды разрушения для соединений древесины с древесиной и древесными плитами