4.2.3.4 Балки с поперечными сечениями 3 класса

(1) Расчетное сопротивление M_fi,t,Rd поперечного сечения 3 класса изгибающему моменту при равномерном распределении температуры в момент времени t определяется по формуле

, (4.17)

где   — сопротивление поперечного сечения брутто изгибающему моменту при нормальной температуре в случае упругой деформации, в соответствии с EN 1993-1-1, или приведенное сопротивление изгибающему моменту при нормальной температуре при необходимости учета влияния сдвига, в соответствии с требованиями EN 1993-1-1;

— коэффициент снижения предела текучести стали при температуре _a, см. раздел 3.

(2) Расчетное сопротивление M_fi,t,Rd поперечного сечения 3 класса изгибающему моменту при неравномерном распределении температуры по площади сечения в момент времени t определяется по формуле

, (4.18)

где  сопротивление поперечного сечения брутто изгибающему моменту при нормальной температуре в случае упругой деформации или приведенное сопротивление изгибающему моменту при нормальной температуре при необходимости учета влияния сдвига, в соответствии с требованиями EN 1993-1-1;

— коэффициент снижения предела текучести стали при максимальной температуре стали _a,max, см. раздел 3;

k₁ — поправочный коэффициент для учета неравномерного распределения температуры по поперечному сечению, см. 4.2.3.3(7);

k₂ — поправочный коэффициент для учета неравномерного распределения температуры по длине балки, см. 4.2.3.3(8).

(3) Расчетное сопротивление неограниченных сбоку конструкций с поперечным сечением 3 класса продольному изгибу с кручением в момент времени t определяется по формуле

, (4.19)

где — см. 4.2.3.3(5).

Примечание — Как правило, принимается равной равномерно распределенной температуре .

(4) Расчетное сопротивление сдвигу V_fi,t,Rd поперечных сечений 3 класса в момент времени t определяется по формуле

, (4.20)

где  — сопротивление сдвигу поперечного сечения брутто при нормальной температуре по EN 1993-1-1.

4.2.3.5 Конструкции с поперечными сечениями 1, 2 или 3 класса, подверженные изгибу и осевому сжатию

(1) Расчетное сопротивление боковому выпучиванию R_fi,t,d конструкции, подверженной изгибу и осевому сжатию в момент времени t, должно проверяться на выполнение условий (4.21a) и (4.21b) — для конструкции с поперечным сечением 1 или 2 класса или условий (4.21c) и (4.21d) — для конструкции с поперечным сечением 3 класса:

, (4.21a)

, (4.21b)

, (4.21c)

, (4.21d)

где — см. 4.2.3.2;

— см. 4.2.3.2;

— см. 4.2.3.3(5),

,

здесь ;

,

;

;

и .

Примечание — Порядок определения коэффициента приведения моментов к постоянным значениям _M приведен на рисунке 4.2.

4.2.3.6 Конструкции с поперечными сечениями 4 класса

(1) Для конструкций с поперечными сечениями 4 класса, за исключением растянутых, принимается, что требование 4.2.1(1) выполняется, если в момент времени t температура стали _a во всех поперечных сечениях не превышает _crit.

Примечание 1 — Для более подробной информации см. приложение Е.

Примечание 2 — Предельное значение _crit приводится в национальном приложении.

Эпюра моментов	Коэффициент приведения моментов к постоянным значениям M
Изгибающие моменты на краях конструкции
Изгибающие моменты в результате действия поперечных нагрузок, приложенных в одной плоскости
Изгибающие моменты в результате действия поперечных нагрузок, приложенных в одной плоскости совместно с моментами на краях конструкции	— для эпюры моментов без изменения знака — для эпюры моментов с изменением знака

Рисунок 4.2 — Коэффициенты приведения моментов к постоянным значениям