РГР - Расчет гидропривода
.pdfМИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РФ
Восточно-Сибирский государственный технологический университет
Задания и методические указания для выполнения расчетно-графической работы по дисциплинам «Гидравлика, гидравлические машины и гидропривод»
для студентов механических специальностей
Составители: Полякова Л.Е. Ямпилов С.С. Хараев Г.И.
Ухеев Г.Ж. Ильина М.В.
Улан-Удэ, 2001
Введение
Расчётно-графическую работу по гидравлике (РГР) выполняют студенты специальностей 1502, 1706, 1707 при изучении общеинженерной дисциплины "Гидравлика, гидравлические машины и гидропривод".
Инженер специальностей 1502, 1706, 1707 должен знать источники энергии (насосы), потребители энергии (гидродвигатели и др.) и уметь их увязывать в гидросистему.
В практике встречаются две задачи:
А) по исходным параметрам потребителя энергии /расходу, давлению, усилию, моменту и т.д./ требуется провести расчет гидролиний и определить исходные параметры для выбора источника энергии;
Б) по имеющимся параметрам источника энергии определить возможность использования его с данным потребителем, т.е. провести проверочный расчет.
В основе решения этих задач лежит расчет гидролиний, т.е. определение потерь энергии в гидролиниях, диаметров трубопроводов, скорости движения жидкости, расхода жидкости, давлений. Гидравлические методы расчета базируются на большом эмпирическом материале, который имеется в справочной литературе. Поэтому при выполнении РГР студент должен овладеть гидравлическими методами расчета и приобрести навыки пользования справочной литературой.
Следует иметь в виду, что гидравлический расчет является составной частью инженерного расчета, который учитывает множество факторов; условия эксплуатации и надежность, экономические и технологические соображения, условия максимума унификации деталей и материально-технического снабжения и т.д. Поэтому, как правило, приходится выполнять несколько вариантов гидравлического расчета. Однако на данном этапе подготовки специалиста у него нет опыта и знаний, необходимых для учета всех факторов; инженерный расчет студенты выполняют при дипломном проектировании. Поэтому в данном методическом пособии не рассматриваются другие стороны инженерного расчета. Учитывая специфику заочной формы обучения, методы расчета и справочные материал излагается в несколько расширенном виде. Кроме того по той же причине в пособии приведены варианты заданий и пример оформления и выполнения PГP, условные обозначения элементов гидравлических сетей.
Пояснительная записка PГP состоит из титульного листа, задания, расчетной части и списка литературы. Оформление РГР приведено в примере расчета в приложении. Пояснительная записка представляется в рукописном виде. Слова, обозначения, символы должны быть выписаны четко. В тексте должны иметься ссылки на литературу. При определении значений величин должна быть выписана формула, подставлены значения величин, входящих в формулу, и записан результат вычислений с указанием размерности. PГP оформляется на отдельных листах писчей бумаги А1 формата. Слева каждого листа для подшивки оставляются поля 2,5 см., сверху и снизу по 1,5 см., справа - 1 см. Графики выполняются карандашом, чернилами или тушью. Графики должны быть пронумерованы, в тексте должны быть ссылки на графики.
Все расчеты выполняются только в системе СИ.
Условные обозначения
Ρ – давление жидкости, Па l – длина, м
d – диаметр трубопровода, м
dο – диаметр сопла или отверстия, м U – скорость, м/с
Uн – начальная скорость, м/с
Uп – скорость движения поршня, м/с
H – гидродинамический напор, м Hc – скоростная высота
∆P – потери давления, Па
∆Pп – потери давления поршня, Па
∆P3 – потери давления в местных сопротивлениях, Па ∆H – потери гидродинамического напора, м
∆Hl – потери гидродинамического напора по длине, м
∆H3 – потери гидродинамического напора в местных сопротивлениях, м N – мощность, вт
ω – угловая скорость, рад/с n – количество, шт
λ – коэффициент Дарси.
ζ – коэффициент местного сопротивления. f – площадь, м²
fц – площадь цилиндра, м² fш – площадь штока, м² fп – площадь поршня, м²
fο – площадь отверстия или насадки, м² F – сила, Н
Q – расход, подача насоса, м³/с
Q – расход жидкости через клапан, м³/с М – момент, Н·м µ – коэффициент расхода
ν – коэффициент кинематической вязкости, м²/с ρ – плотность, кг/м³ Еж – модуль упругости жидкости, Па
Ем – модуль упругости материала, Па t – температура, °С
α – коэффициент Кариолиса
g – ускорение земного притяжения, м/с² z – вертикальная ордината, м
Re – число Рейнольдса.
k –эквивалентная шероховатость, м R – радиус, м
ϕ – коэффициент скорости ξ – коэффициент сжатия струи
∆Py – повышение давления при гидроударе, Па С – скорость распространения ударной волны, м/c δ – толщина стенки, м τ – время, с
ζк – коэффициент местного сопротивления клапана ζд – коэффициент местного сопротивления дросселя γ – удельный вес, Н/м³ β – угол, рад
η –коэффициент полезного действия
Условные графические обозначения некоторых элементов гидросистем по ЕСКД. установленные ГОСТ 2780-68. ГОCТ 2771-68, ГОСТ 2782-68
Магистральная жидкостная линяя Жидкостная линия управления Направление потока жидкости
Пружина
Перекрещивающиеся жидкостные линии
Неперекрещивающиеся жидкостные линии
Фиксатор
Бак, открытый в атмосферу
Фильтр
Подогреватель жидкости
Охладитель жидкости
Сопло
Насос постоянной производительности
Насос регулируемой производительности
Гидромотор нерегулируемый
Гидромотор регулируемый
Гидроцилиндр с односторонним штоком
Гидроцилиндр с двухстороннимштоком
Моментный гидроцилиндр
Двухходовой, двухпозиционный распределитель с ручным управлением
Трехходовой, двухпозиционный распределитель с электромагнитным управлением
Четырехходовой, двухпозиционный распределитель с электромагнитным управлением
Четырехходовой, трехпозиционный распределитель с электромагнитным управлением
Клапан нормально открыт
Клапан нормально закрыт
Предохранительный клапан
Обратный клапан
Дроссель нерегулируемый
Дроссель регулируемый
Делитель потока
Сумматор потока
Исходные данные
В качестве исходных данных могут быть заданы параметры, которые характеризуют работу любого из элементов гидросистемы.
Пример 1: В гидросистеме с насосом, гидролинией и гидродвигателем исходные данные характеризуют работу гидродвигателя: крутящий момент, угловая скорость вращения вала, расход жидкости, коэффициент полезного действия, рабочая жидкость.
Пример 2: В гидросистеме моечной машины с насосом и душевыми головками исходные данные характеризуют душевые головки: количество головок, их взаимное расположение, количество отверстий, диаметр отверстий, расход жидкости через отверстие, рабочая жидкость и её температура.
Далее по конструктивным соображениям длина гидролиний и их пространственное расположение всегда бывают известны, и поэтому приводятся в исходных данных.
Как видно из сказанного, исходные данные характеризуют работу элементов гидросистемы по отношению к внешним объектам, которыми могут быть в наших примерах шпиндель токарного станка или детали машин. Поэтому для проведения гидравлических расчётов необходимо от заданных исходных данных перейти к параметрам, определяющим движение жидкости в местах соединения гидролинии с элементом гидросистемы (расход жидкости, давление).
Оптимальные скорости движения жидкости в гидролиниях
Приступая к гидравлическому расчёту гидролиний, надо иметь в виду, что не всегда решение можно получить чисто гидравлическими методами. В этих случаях прибегают к технико-экономическому расчёту. Дело в том, что с увеличением скорости резко возрастают потери в гидролиниях (растут эксплуатационные затраты), а с уменьшением скорости возрастает металлоёмкость конструкции (растут капитальные затраты). Поэтому в каждом случае существуют оптимальные значения трубопровода и скорости движения жидкости, при которых сумма годичных эксплуатационных и капитальных затрат оказывается минимальной. Это с одной стороны, а с другой, в различных отраслях промышленности к гидросистемам применяются различные требования, которые оказывают влияние на величину оптимальных значений диаметров и скорости. Короче говоря, оптимальные значения диаметров трубопровода и скорость движения жидкости в различных отраслях техники различны.
В общем машиностроении принято ограничивать скорость в зависимости от давления:
Давление, мПа |
1 |
2.5 |
5 |
10 |
15 |
20 |
|
Оптимальная |
1.3 |
2 |
3 |
4.5 |
5.5 |
6 |
|
скорость, м/с |
|||||||
|
|
|
|
|
|
Имеются другие рекомендации:
а) при коротких трубопроводах (l/d<100) скорости находятся в пределах:
всасывающие - |
0.5 – 1.5 |
сливные - |
2 |
напорные - |
3 – 5 |
б) при длинных трубопроводах (l/d>100) скорости находятся в пределах:
всасывающие - |
0.3 – 0.8 |
сливные - |
1.2 |
напорные - |
2 – 3.5 |
В системах водоснабжения оптимальные скорости обычно находятся в пределах 0.8-1.5м/с. Однако, надо иметь в виду, что в общем случае скорости надо принимать так, чтобы
потери давления в гидролиниях не превышали 5-6% рабочего давления.
Жидкости, применяемые в гидросистемах
В гидросистемах, в зависимости от назначения, применяются различные жидкости: в моечных машинах – моющие жидкости, которые по своим свойствам близки к воде; в системах гидропривода различные масла. Ниже приводятся основные физические свойства наиболее распространённых жидкостей.
Физические свойства жидкостей |
Таблица 1 |
||||
|
|||||
|
Вязкос- |
Пределы |
|
|
|
|
ть при |
Плотно- |
Модуль |
||
Жидкость |
50°С |
рабочих |
сть, ρ |
упругости |
|
темпера- |
|||||
|
ν50=106м |
тур, °С |
кг/м³ |
Е, мПа |
|
|
²/с |
|
|
||
|
|
|
|
||
Вода |
0.55 |
4 - 90 |
1000 |
2060 |
|
АМГ-10 |
10 |
-60 - +100 |
900 |
1305 |
|
МВП |
8 |
-40 - +60 |
890 |
1300 |
|
Индустриальное |
10 |
-30 - +40 |
890 |
1360 |
|
12 |
|||||
|
|
|
|
||
Индустриальное |
20 |
0 - +90 |
900 |
1360 |
|
20 |
|||||
|
|
|
|
||
Веретенное АУ |
12 |
-40 - +60 |
890 |
1500 |
|
Трансформатор |
10 |
-30 - +90 |
890 |
1700 |
|
ное |
|||||
|
|
|
|
Модуль упругости и плотность жидкости в пределах рабочих температур практически не меняется. Коэффициент кинетической вязкости жидкости зависит от температуры, это изменение учитывается формулой:
νt = ν50(50/t)β
Где νt и ν50 коэффициенты кинематической вязкости при заданной температуре t 50
°С.
Показатель степени β выбирается в зависимости от исходной вязкости:
|
|
Вязкость ν50 ·106 м²/с |
2.8 |
|
9 |
|
|
11.8 |
|
21.2 |
|
|
|
||||||
|
|
Показатель β |
1.39 |
|
1.72 |
|
1.79 |
|
1.99 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2 |
|||
Зависимость изменения коэффициента кинематической вязкости |
|||||||||||||||||||
|
|
|
воды от температуры |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Температура, °С |
4 |
10 |
|
20 |
30 |
|
40 |
50 |
|
60 |
|
70 |
80 |
|
90 |
|
||
|
Вязкость, ν ·106 |
1.5 |
1.3 |
1.0 |
0.8 |
0.6 |
0.5 |
0.4 |
0.4 |
0.3 |
0.3 |
|
|||||||
|
|
м²/с |
7 |
1 |
1 |
|
|
5 |
5 |
8 |
2 |
7 |
|
3 |
|
||||
|
|
Режимы движения жидкости |
|
|
|
|
|
||||||||||||
Режимы движения жидкости бывают: |
ламинарный, переходный и турбулентный. При |
ламинарном движении траектории жидких частиц не пересекаются, при турбулентном - жидкие частицы движутся хаотично, беспорядочно; переходный – является промежуточным между ламинарным и турбулентным. Режимы движения жидкости существенно влияют на величину потерь давления или гидродинамического напора и гидролиниях. Характеризуют режимы давления жидкости числом Рейнольдcа Rе=Ud/ν.
В водопроводных системах ламинарный режим наблюдается при Rе<600, 600< Rе<2300; турбулентный – при Rе>2300.
Вмасляных гидролиниях ламинарный режим наблюдается при Rе<2000, переходный
–2000<Rе<2300, турбулентный - Rе>2300. Отметим, что в практике использования водопроводных систем ламинарный режим не встречается, а системы гидролиний в диапазоне 2500>Rе>2000 работают неустойчиво.
Основные расчётные зависимости
Вдоль потока расход жидкости остаётся постоянным и равен произведению площади живого сечения на среднюю скорость.
Q = fu = const |
f = |
Площадь живого сечения потока в круглой трубе определяется её диаметром: |
(πd2/4)
Диаметр трубопроводов регламентируется ГОСТ 8734-58: 2, 4, 6, 8, 10, 12,16, 20, 22, 25, 30 мм. Баланс удельных энергий, т.е. отнесённых к единице веса или объёма, в потоке
определяется уравнением Бернулли: |
|
Z1 + P1/γ + α1(U1)2/(2g)= Z2 + P2/γ + α2(U2)2/(2g) |
|
или |
|
Z1·γ + P1 + α1ρ(U1)2/2= Z2·γ + P2 + α2ρ(U2)2/2 + ∆P, |
α = 2, |
где α1 и α2 коэффициенты Кориолиса, в круглой трубе при ламинарном режиме |
|
при турбулентном α=1. |
|
Уравнение Бернулли позволяет, зная параметры движущейся жидкости в сечении 1, определить те же параметры в любом другом сечении.
Потери гидродинамического напора или давления бывают двух видов: потери по длине (на прямых участках гидролинии) и в местах сопротивления (поворотах, расширениях, кранах, вентилях, регуляторах, распределителях, фильтрах и т.д.).
Потери гидродинамического напора или давления определяются формулой Дарси-
Вейсбаха: ∆H=λ(l/d)·(U2/2g), ∆P=λ(l/d)·(ρU2/λ),
где λ коэффициент Дарси.
Коэффициент Дарси определяется в зависимости от режима движения жидкости по нескольким формулам. При ламинарном режиме движении жидкости λ=64/Re, для масляных гидролиний с учётом искажений сечения труб и охлаждения пристеночных слоёв жидкости при практических расчётах принимают λ=75/Re. При турбулентном режиме движении жидкости при определении используют несколько зависимостей. В диапазоне значений 2300<Re<10·d/k, где гидролиния представляется как гидравлически гладкие, применяют формулу Блазкуса: λ=0.3164/(Re0.25)
в диапазоне значений: Re<500·d/k, т.е. в зоне вполне шероховатых труб, применима формула
Шифринсона:
к0,25
λ = 0,11{-----} d
В промежуточном диапазоне значений 10·d/k<Re<500·d/k можно использовать формулу Альтшуля:
λ |
= |
|
k |
+ |
68 |
0 .25 |
|
0 .11 |
|
|
|
||||
d |
Re |
||||||
|
|
|
|
|
Ниже приводятся средние значения эквивалентной шероховатости k, входящие в формулу Альтшуля, для наиболее распространенных новых и чистых труб.
|
Таблица 3 |
|
Виды труб |
Эквивалентная |
|
шероховатость |
||
|
||
Тянутая из стекла и цветных металлов |
0.5 |
|
Бесшовная стальная |
3 |
|
Стальная сварная |
5 |
|
Рукава и шланги резиновые |
3 |
При выборе материала труб гидролиний необходимо иметь в виду величину давления жидкости, для ориентировочного выбора материала труб, можно воспользоваться данными таблицы 4.
Таблица 4 Рекомендуемые давления для труб
Материал труб |
Давление жидкости, |
|
мПа |
||
|
||
Медные и алюминиевые |
до 10 |
|
Латунные |
до 15 |
|
Стальные |
свыше 20 |
|
Рукава высокого давления |
свыше 20 |
Потери в местных сопротивлениях определяются по формуле Вейсбаха:
∆H=ζ·(U2/2g) или ∆p=ζ·(U2·ρ/2)
Коэффициент местного сопротивления ζ определяется эмпирически. Значения ζ для некоторых видов местных сопротивлений представлены в таблице 5.
Таблица 5
Значения ζ для некоторых видов местных сопротивлений
Вид местного сопротивления |
Значение |
|
Прямой вход в трубопровод |
0.5 |
|
Выход из трубопровода |
1.0 |
|
резкий поворот на угол π/2 |
1.1 |
|
Распределитель |
3 – 5 |
|
Предохранительный клапан /без учета |
2 – 3 |
|
усилия пружины |
||
|
||
Плавный поворот трубы (d/2)/R = 1- 5 |
0.3 - 0.14 |
|
Тройники |
|
|
|
|
|
|
0.9 - 1.2 |
|
|
|
|
|
I - 2.5 |
|
|
|
|
|
I - 1.5 |
|
|
|
|
|
0.5 - 0.6 |
|
|
|
|
Вентиль |
3 - 5.5 |
|
Кран в положении "ОТКРЫТО" |
0.05 |
Потери давления в фильтрах в среднем колеблются в пределах 0.1 - 0.5 мПа.
В общем случае потери гидродинамического напора или давления определяются как сумма потерь по длине и в местных сопротивлениях:
∆H=∆Hl+∆Hζ; ∆P=∆Pl+∆Pζ
∆H=Σ λ(l/d)·(U2/2g) + Σ ζ(U2/2g); ∆p=Σ λ(l/d)·(ρU2/2) + Σ ζ(ρU2/2)
При истечении жидкости через отверстия и насадки перепад гидродинамического напора или давления, расход жидкости и скорости, истечения связаны уравнениями:
U =ψ 2∆P / ρ или U =ψ 2g∆H
Коэффициент скорости ϕ и коэффициент расхода µ связаны преобразованием µ=ϕξ, в котором ξ - коэффициент сжатия струи.
Q = µf |
2g∆H |
или Q = µf |
2∆P / ρ |
|
|
|
|
Значения ξ, ϕ, µ для основных типов отверстий и |
насадок |
||||||
Вид отверстия, насадки |
|
ξ |
ϕ |
µ |
|
||
|
|
|
|
|
|
||
Отверстие в тонкой стенке при |
|
0,64 |
0.97 |
0.62 |
|
||
совершенном сжатий |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|||
Цилиндрический |
наружный насадок |
|
1 |
0.82 |
0.82 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Конический расходящийся насадок с |
|
|
|
|
|
||
углом |
|
|
|
1 |
0.5 |
0.5 |
|
Конусности 0.1 - 0.13 рад |
|
|
|
|
|
||
Конический сходящийся насадок с углом |
1 |
0.94 |
0.94 |
|
|||
конусности |
0.21 - 0.26 рад |
|
|
||||
|
|
|
|
|
Высота вертикальной струи жидкости в условиях свободного падения в воздухе (рис.1) определяется соотношениями:
z=∆H/(1+α∆H); ∆H=U2/2g; d=0.00025/(d0+(10d0)3)
Дальность полета l наклонной струи равна:
l =1.63 βd0 H 2 / 3
Угол β определяется между осью сопла и горизонталью (рис.2)
Сила воздействия струи на пластинку, нормально расположенную к ее оси (риc.3) определяется до формуле:
F=ρ·f0·U20
При мгновенном перекрытии живого сечения трубопровода в нем резко повышается
давление, это явление прямого гидравлического удара, при постепенном |
перекрытии |
|||||
живого сечения трубопровода возникает не прямой гидравлический удар. |
Повышение |
|||||
давления при прямом гидравлическом ударе определяется формулой Жуковского: |
||||||
∆Py = ρUC |
C = |
|
1 |
|
|
|
ρ |
+ |
ρ d |
|
|
||
|
|
|
|
|||
|
|
E III |
E II δ |
|
||
|
|
|
|
Повышение ударного давления при не прямом гидравлическом ударе зависит от времени перекрытия живого сечения
∆Py=ρUC τϕ=4l/C
Значение модуля упругости для наиболее применяемых материалов
Материал трубопровода |
Модуль упругости |
|
|
Сталь |
2*105 |
Медь |
1.27*105 |
Латунь |
0.94*105 |
Алюминий |
0.7*105 |
Резина |
2-6 |