19.Сжатие газа в компрессорах. Одноступ-ый поршневой компрессор.

Компр-ая машина – машина для сжатия газов.

1-2: Изотермический n=1;

1-2: Политропный, n1.25;

1-2: Адиабатный процесс;

Чем меньше политропа n, тем меньше работа сжатия.

Тем-ра

Полная работа l_l_сж.-l_{нагнет.}+l_{всасыв.}

l_=-l

Для политропного процесса :

Адиабатный:

Изотермический:

P₁v₁= P₂v₂; lS=-l_сж.=- P₁v₁ln(P₂/P₁);

Процессы сжатия в T-S координатах

1-2: процесс изотермического сжатия, n=1, dS=0,

1-2: политропный 1<n<k; dS<0,

1-2: адиабатный n=k, dq=0, dS=0,

1-2: n>k, dq>0, dS>0 – политр. сж. с подв-ом тепл-ы к раб. телу,

1-2д: действ-ый процесс хар-ый тем, что на каком либо участке (1-а) осущ-ся подвод теплоты, а на а-2д отвод теплоты.

13.Опр-е результирующего лучистого теплового потока м/у тв. телами.

Расчёт результирующего лучистого потока энергии м/у телами, разделёнными прозрачной средой, очень сложен, т.к. его величина зависит от многих ф-ров: формы тел, взаимного расположения, степени черноты и др. для самого распространённого на практике случая, когда одно тело полностью охватывает др. тело, результирующий поток лучистого тепла подсчитывается по формуле

ε_п – приведённая степень черноты системы тел 1-2, определяемая ; С₀=5,67 Вт/(м²К⁴)-константа излучения Стефана-Больцмана, умноженная на 108.

21.Пр-ип Дей-ия поршневых ДВС и их ид. термодин-ие циклы.

Раб. телом ДВС явл. смесь газов, образующ. при сгорании топлива, а ист-ом теплоты высокой тем-ры – горящее внутри цилиндра топливо. Сгорая на некотором уч.цикла, оно выд-ет теплоту, передаваемую газам. При последующем их расш-ии полученная Е-ия частично превращ. в работу, а ост-ая часть отдается О.С. Все сущ-ие ДВС разделены по типу ид.цикла:

1) ДВС для кот. ид. явл. цикл с изох.-изобарным подводом теплоты (смешанный);

2) с изохорным подводом;

3) изобарным.

К.п.д. термический: 2) >1) > 3).

11.Расчет величины плотности теплового потока в теле.

Кол-во тепла, проходящего ч/з площадь изотермической пов-ти за время τ, наз-ся тепловым потоком Q[Дж], а та его часть, к-рая проходит через 1 площади за 1 времени, наз-ся плотностью теплового потока q[Вт/м²].

Численное значение плотности теплового потока q = по модулю (длине) вектора и определяется по формуле: , где — единичный вектор внешней нормали.

24. Анализ цикла Ренкина для паросиловых установок

где q1=i1-i2 – кол-во теплоты, подвод. к раб. телу; q2= i2-i2 - теплота, отводимая от раб. тела в конд-ре; i1, i2 – энт-ии пара соотв-но при темп-ах Т1 и Т2, id - энт-ия воды при темп-ре Td.

Теплота, эквивалентная работе lT, изображается на T-s диаграмме пл. aвefcda и наз.теплотой, превращенной в полез. работу цикла.

Терм. КПД цикла Ренкина

.

Осн. способы повыш. эффект-ти (терм-го КПД) цикла Ренкина:

увелич.давления в ПГ(вплоть до сверхкрит. значений);

увелич. темп-ры пара п/д турб-ой;

сниж. давл. (и темп-ры) пара за турбиной (в конд-ре);

пром.перегрев пара;реген-ия теплоты.

Из Т-s диаграммы видно, что увел-ие нач. давл. пара Р1 при неизменных знач. Т1 и Т2 приводит к повыш-ю темп-ры насыщения Тн и сред. темп-ры перегрева пара (рис.4.3). Следовательно, средняя (среднеинт-ая) темп-ра подвода теплоты возр-ет, что приводит к увел-ию q1 и t.