- •1. Определение расчётной нагрузки при проектировании фундаментов под наружную и внутреннюю стены жилого 11-ти этажного здания.
- •2. Инженерно-геологические условия площадки застройки
- •3. Определение основных размеров и разработка конструкции фундамента мелкого заложения.
- •4. Проектирование фундамента мелкого заложения по II предельному состоянию – по деформациям. Расчет стабилизированной осадки фундамента мелкого заложения методом послойного суммирования.
- •5. Проектирование свайных фундаментов.
- •5.2 Расчет основания свайного фундамента по II-группе предельных состояний – по деформациям для наружной продольной стены здания.
- •6.. Расчет стабилизированной осадки свайного фундамента под наружную продольную стену методом послойного суммирования
5.2 Расчет основания свайного фундамента по II-группе предельных состояний – по деформациям для наружной продольной стены здания.
Определение среднего давления под подошвой условного фундамента.
а) Площадь условного ленточного фундамента
- сторона сваи
- рабочая длина сваи
- среднее значение угла внутреннего трения слоев грунта в пределах рабочей длины сваи
Тогда ширина условного фундамента будет равна:
б) Объемы условного фундамента, всех входящих в него конструктивных элементов и грунта
-условного фундамента:
- ростверка:
- части стены подвала, расположенной ниже верха условного фундамента :
- части пола подвала (справа от стены подвала):
- части подвала, примыкающего к стене и ограниченного справа стороной условного фундамента:
- грунта:
в) Нагрузки от собственного веса всех составных частей условного фундамента и от сооружения
- ростверка всей надростверковой конструкции:
- части пола подвала:
- свай (1,5 рабочих свай с рабочей длинной 8,0 м, из которых 1,0 м насыщенны водой):
- грунта в объеме условного фундамента:
г) Среднее давление под подошвой условного фундамента:
Вычисление расчетного сопротивления грунта под подошвой условного фундамента:
- коэффициенты определяемые по табл.№4, СНИП 2.02.01-83, в зависимости от угла внутреннего трения (суглинок твердый ):
- коэффициенты, условий работы, принимаемые согласно СНиП2.02.01-83 по табл. 3;
- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих выше подошвы фундамента,
d1 - приведенная глубина заложения фундамента со стороны подвала:
- расчетное значение удельного веса конструкции пола
- толщина конструкции пола подвала;
Вывод:
Условие выполняется. Расчет осадки методами, основанными на теории линейного деформирования грунта, можно проводить.
6.. Расчет стабилизированной осадки свайного фундамента под наружную продольную стену методом послойного суммирования
- на границе I и II слоев:
- мощность I-слоя (растительный слой,насыпь);
-удельный вес I-слоя, (растительный слой,насыпь);
- на границе II и III слоев:
- мощность II-слоя после УГВ (суглинок текучий);
-удельный вес II-слоя (суглинок текучий);
- на границе водоупора:
- на границе III и IV слоев:
- мощность III-слоя (глина);
- удельный вес III-слоя (глина ),
- на подошве условного фундамента:
- мощность IV-слоя (суглинок полутвердый);
-удельный вес IV-слоя, (суглинок полутвердый)
- на глубине ожидаемой нижней границы сжимающей толщи Hc на отметке 118,0 на 5,16 м ниже подошвы условного фундамента:
- мощность V-слоя (песок средний);
-удельный вес V-слоя, (песок средний)
Расчет эпюры дополнительного давления
|
z = b/2, м |
|
zp, кПа |
h, м |
0,2zq,кПа |
слои основания |
0 0,8 1,6 2,4 3,2 3,6 4,4 5,2 5,6 6,0
|
0 0,68 1,37 2,05 2,74 3,08 3,76 4,45 4,79 5,13
|
1,000 0,881 0,642 0,477 0,374 0,337 0,280 0,239 0,223 0,208
|
336,01 296,9 215,7 150,2 125,7 102,8 88,0 73,1 65,4 56,7 |
0 0,68 0,68 0,68 0,68 0,4 0,68 0,68 0,34 0,34
|
57,3
|
IV – суглинок полутвердый
V – песок средний |
Вычисление осадок:
Вывод:
Полученная осадка оказалась меньше 10см – предельной величины осадки, приведенной в СНиП 2.02.01-83 приложение 4, для многоэтажных бескаркасных зданий с несущими стенами из крупных блоков из кирпичной кладки без армирования. Поэтому условие расчета по второму предельному состоянию:
можно считать выполненным и использованные в расчете осадки, размеры фундамента, глубину заложения, ширину фундамента можно считать достаточными и окончательными.
4.4.Определение методом эквивалентного слоя (Н.А. Цытовича) осадки ленточного сборного фундамента мелкого заложения под наружную стену.
Осадочное давление под подошвой фундамента zp,0=336,01 кПа. В основании преобладает твердый суглинок, поэтому определим мощность эквивалентного слоя.
Осадка фундамента определяется по формуле:
hЭКВ –мощность эквивалентного слоя, определяемая по формуле:
AW=2,27 – коэффициент эквивалентного слоя, учитывающий жесткость и форму подошвы фундамента;
.
Сжимаемая толща грунта, оказывающая влияние на осадку фундамента, равна:
.
Средний коэффициент относительной сжимаемости для всей сжимаемой толщи mV равен:
, где
- толщина отдельных слоев грунта до глубины Н;
-коэффициент относительной сжимаемости i-го слоя грунта;
-расстояние от точки, соответствующей глубине Н, до середины рассматриваемого слоя.
Средневзвешенное значение = =0.1
Для суглинка твердого =0,978: ;
Средний коэффициент относительной сжимаемости равен:
Полная осадка фундамента составит:
Вывод: данная расчетная осадка меньше допустимой, равной для зданий данного типа 10 см: