13 Определение изгибающих моментов и поперечных сил

после перераспределения практически мало изменятся. Практически эпюру моментов при схемах загружения 1+2 и 1+2 можно взять в качестве выровненной.

Затем определим изгибающий момент по грани опоры, приняв её сечение h_k∙b_k=35×35 см :

3.2 Принятие расчетных данных для подбора сечений

Для ригеля принимаем бетон тяжёлый класса В20(R_b=11,5МПа, R_bt=0,9МПа). Cварные каркасы из продольной рабочей арматуры класса А-Ш (R_s=365 МПа) и поперечной арматуры класса А-I (R_sw=175 МПа). Закладные детали из стали Ст.3, петли для подъёма – арматура класса А-I.

Определение размеров сечения ригеля. Высоту сечения ригеля подбираем по опорному моменту , задав ξ =0,35, А₀ = 0,3 в предположении, что на опоре В возникает пластический шарнир, который вызовет перераспределение моментов.

Затем принятое сечение ригеля проверяется по максимальному пролётному моменту. Определяем рабочую высоту ригеля:

Полная высота ригеля h = h₀+а = 49,8+6=55,8 см. Принимаем h=60 см, тогда h₀=h–а=60–6=54см. Проверяем сечение ригеля по максимальному пролётному моменту:

по табл.III.I(4) ξ=0,49, при А₀=0,37.

Найдём граничную высоту сжатой зоны:

ξ_R =

здесь ω = 0,85 – 0,008R_b = 0,85–0,008·11,5 = 0,758.

Проверяем сечение на поперечную силу:

Q ≤ 0,35R_b∙b∙h_o =0,35∙11,5∙20∙54∙(100)=434700 Н;

Принятие расчетных данных для подбора сечений

14

Q=247780 Н ≤ 434700 Н.

Размеры сечения ригеля 60×20 принимаем как окончательные и приступаем к подбору сечения арматуры.

3.3 Подбор сечения продольной арматуры по м

Сечение в первом пролёте:

по табл.III.I/4/ ξ=0,49, η=0,755.

Расчётная площадь продольной рабочей арматуры:

Принимаем 2 Ø 25 А-III + 2 Ø 22 А-III с А_s = 17,42 см².

Рис.6 Армирование сечения ригеля Рис.7 Армирование сечения ригеля

в 1-м пролете во 2-м пролете

Сечение в втором пролёте:

Принимаем 2 Ø16 А-III+2 Ø20 А-III с Аs=10,3 см²;

Найдем количество верхней арматуры, воспринимающее растягивающее усилие в верхней зоне ригеля от комбинации нагрузок 1+2 (М₂= –60,55кН·м).

Подбор сечения продольной арматуры по М

15

Принимаем 2 Ø16 А-III с Аs=4,02 см².

Сечение на опоре В:

Принимаем: со стороны 1-го пролёта

2 Ø25 А-III+2 Ø12 А-III с Аs=12,08см²;

со стороны 2-го пролёта

2 Ø22 А-III+2 Ø16 А-III с Аs=11,62см².

Рис.8 Армирование сечения ригеля Рис.9 Армирование сечения ригеля

на опоре В со стороны 1-го пролета на опоре В со стороны 2-го пролета

3.4 Расчет ригеля по наклонному сечению на q

На крайней опоре А проверяем условие необходимости расчета поперечной арматуры (хомутов) на Q:

Условие выполняется - поперечная арматура требуется по расчету. Из условия сварки с продольной арматурой назначаем диаметр хомутов: d_sw=10мм (A_sw=0,785см²) в сечении ригеля будут два плоских сварных каркаса (n=2).

Требуется определить шаг хомутов по двум условиям:

1. из условия работы хомутов и сжатого бетона:

16

Подбор сечения продольной арматуры по М

2) по конструктивным соображениям

3) по конструктивным соображениям

Применяем шаг хомутов S =15 см, на приопорном участке длиной l/4 и в середине пролёта S =30 см.

На опоре В слева проверяем

нужен расчет хомутов.

Принимаем сварной каркас с хомутами d_sw=10мм и n=2.

Определяем шаг хомутов по трем условиям:

1) из условия работы хомутов

2)

3)

Принимаем шаг хомутов S=15 см на приопорном участке длиной, а в средней части пролета ригеля S=30 см.

На опоре В справа проверяем

нужен расчет хомутов.

Принимаем сварной каркас с хомутами d_sw=10мм и n=2.

Расчет ригеля по наклонному сечению на Q

17

Принимаем сварной каркас с хомутами d_sw=10мм и n=2.

Определяем шаг хомутов по трем условиям:

1) из условия работы хомутов

2)

3)

Принимаем шаг хомутов S=15 см на приопорном участке длиной, а в средней части пролета ригеля S=30 см.