2.9 Расчет панели по раскрытию трещин нормальных к продольной оси

Этот расчет ведется от нормативных нагрузок во II стадии. Ширину раскрытия трещин на уровне центра тяжести сечения растянутой арматуры определяется по формуле:

где где , δ = 1 (для изгиба), η =1 (для стержневой арматуры периодического профиля), φ_е =1 (при кратковременном действии нагрузок), φ = 1,5 (при длительном действии нагрузок).

Определим ширину раскрытия трещин от длительного действия постоянной и длительной нагрузки:

Определим ширину раскрытия трещин от кратковременного действия постоянных и временных нагрузок.

Для определения а = а - а найдем ∆σ_s=σ_s1- σ_s2.

Полная ширина раскрытия трещин:

<

11

Ширина раскрытия трещин меньше допустимой.

3. Расчет и конструирование неразрезного ригеля

Превращение сборных (однопролётных) элементов ригеля в неразрезную систему производится на монтаже путём сварки закладных деталей и замоноличивания стыков ригеля с колонной. Такой ригель представляет собой элемент рамной конструкции, однако, при свободном опирании концов ригеля на наружные стены ригель может быть рассчитан как неразрезная балка.

При этом возможен учёт пластических деформаций, приводящих к перераспределению и выравниванию изгибающих моментов. Расчётный крайний пролёт ригеля равен расстоянию от оси опоры на стене до оси колонны, т.е. а расчетный средний пролет равен расстоянию между осями колонн: l₀=l₁=6,7 м.

Нагрузка на ригель от ребристых панелей при числе рёбер панелей в пролёте более четырёх считается равномерно распределённой.Вычисляем расчётную нагрузку на 1п.м ригеля при ширине грузовой полосы перекрытия, приходящейся на ригель, равной .

Постоянная нагрузка от панелей перекрытия и пола: 3,6∙5,3=19,08 кН/м,

от веса ригеля сечением 0,2·0,6∙25∙1,1=3,3 кН/м

Итого: q=22,4кН/м.

Временная расчётная нагрузка: P=7,2∙5,3=38,16 кН/м

3.1. Определение изгибающих моментов и поперечных сил

В случае неразрезного ригеля при равных или отличающихся не более, чем на 20% пролётах усилия M и Q определяются по формулам:

М=(𝛂∙q+β∙p)∙l₀₂; Q=(γ∙q+δ∙p)∙l₀,

где α, β, γ, δ – табличные коэффициенты (прил. X/4/).

Вычисление М и Q для различных схем загружения трёхпролётного ригеля постоянной и временной нагрузки приводится в табл.2.

Расчет и конструирование неразрезного ригеля

12

Таблица 2

Численные значения M и Q при различных схемах загружения

Схемы загружения	кНм	кНм	кНм	кНм	кНм	кН	кН	кН
	𝛂∙q∙l02 𝛂=0,08 80,44	𝛂∙q∙l02 𝛂=0,025 25,1	М1 80,44	𝛂∙q∙l02 𝛂=-0,1 -100,5	МВ -100,5	γ∙q∙l0 γ=0,4 60,03	γ∙q∙l0 γ=-0,6 - 90,04	γ∙q∙l0 γ=0,5 75,04
	β∙p∙l02 β=0,101 173,01	β∙p∙l02 β=-0,05 -85,65	М1 173,01	β∙p∙l02 β=-0,05 -85,65	МВ -85,65	δ∙p∙l0 δ=0,45 115,05	δ∙p∙l0 δ=-0,55 -140,61	δ=0 0
	β∙p∙l02 β=-0,025 -42,82	β∙p∙l02 β=0,075 128,47	М1 -42,82	β∙p∙l02 β=-0,05 -85,65	МВ -85,65	δ∙p∙l0 δ=-0,05 -12,78	δ∙p∙l0 δ=-0,05 -12,78	δ∙p∙l0 δ=0,5 127,83
	β∙p∙l02 β=0,07 119,91	β∙p∙l02 β=0,06 102,78	β∙p∙l02 β=-0,02 -34,26	β∙p∙l02 β=-0,117 -200,42	β∙p∙l02 β=0,033 56,52	δ∙p∙l0 δ=0,383 97,92	δ∙p∙l0 δ=-0,617 -157,74	δ∙p∙l0 δ=0,583 149,05
Комбинации невы- годнейшего загру- жения	+2 253,45	1+3 153,57	1+2 253,45	1+4 -300,92	-	1+2 175,08	1+4 -247,78	1+4 224,09

По данным этой таблицы для различных комбинаций нагрузок строим эпюры моментов на ригели. При этом постоянная нагрузка (схема загружения –1) входит в каждую комбинацию нагрузок:

Рис.5 Эпюра М в ригеле от 3-х комбинаций нагрузок

Первоначальная эпюра моментов получена из расчёта неразрезного ригеля по упругой схеме. Необходимо выполнить перераспределение моментов под влиянием образования пластических шарниров в ригели, уменьшив значение наибольшего опорного момента, полученного из расчёта по упругой схеме, на 30%:

Этим и ограничим перераспределение моментов, так как пролётные моменты