ЭКСПЛУАТАЦИЯ КОМПРЕССОРНЫХ СТАНЦИЙ МАГИСТРАЛЬНЫХ ГАЗОПРОВОДОВ-1
.pdfvk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Н-300-1,23 |
|
|
20,0 |
|
|
|
6150 |
|
|
|
260 |
|
1,24 |
|
5,50 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Н-196-1,45 |
|
|
10,7 |
|
|
|
8200 |
|
|
|
196 |
|
1,45 |
|
5,60 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
520-12-1 |
|
|
29,3 |
|
|
|
4800 |
|
|
|
425 |
|
1,27 |
|
5,60 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
370-18-1 |
|
|
36,0 |
|
|
|
4800 |
|
|
|
370 |
|
1,23 |
|
7,60 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Н-16-56 |
|
|
51,0 |
|
|
|
4600 |
|
|
|
800 |
|
1,24 |
|
5,60 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Н-16-75 |
|
|
51,0 |
|
|
|
4600 |
|
|
|
600 |
|
1,24 |
|
7,50 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Н-16-76 |
|
|
31,0 |
|
|
|
6500 |
|
|
|
380 |
|
1,44 |
|
7,50 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
650-21-1 |
|
|
53,0 |
|
|
|
3700 |
|
|
|
640 |
|
1,45 |
|
7,60 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
820-21-1 |
|
|
53,0 |
|
|
|
3700 |
|
|
|
820 |
|
1,45 |
|
5,60 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Купер-Бессемер: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
280-30 |
|
|
16,5 |
|
|
|
6200 |
|
|
|
290 |
|
1,51 |
|
5,60 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
СДР-224 |
|
|
17,2 |
|
|
|
6200 |
|
|
|
219 |
|
1,51 |
|
7,50 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
2ВВ-30 |
|
|
21,8 |
|
|
|
5000 |
|
|
|
274 |
|
1,51 |
|
7,50 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Нуово-Пиньони: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
PCL802/24 |
|
|
17,2 |
|
|
|
6500 |
|
|
|
219 |
|
1,49 |
|
7,52 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
PC-L1001-40 |
|
45,0 |
|
|
|
4600 |
|
|
|
520 |
|
1,51 |
|
7,52 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Пользуются |
характеристиками |
следующим |
образом. |
Зная фактические значения величин |
||||||||||||||||
R, z,T , n |
для данных условий, |
по соотношению 2.3, определяют приведенную относительную |
||||||||||||||||||
в |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
частоту вращения нагнетателя |
(n / n |
0 |
) |
пр. . По известной |
степени сжатия находят приведенный |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||
объемный расход газа |
Q |
пр . , |
соотношение 2.4, а затем по соответствующим кривым (рис. 2.36) |
|||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||
определяют |
политропический |
|
КПД |
|
пол. |
и |
приведенную внутреннюю |
мощность нагнетателя |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(Ni / п )пр
|
n |
|
|
|
n |
z |
пр |
R |
T |
|||
|
|
|
|
пр |
|
пр |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
|
|
|
n |
|
|
z |
|
RT |
|
|
|
|
|
|
0 |
|
в |
в |
|||||
0 |
пр |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
,
(2.3)
|
|
|
n |
|
Q |
Q |
|
0 |
. |
пр |
в |
|
n |
|
|
|
|
|
Внутренняя мощность, потребляемая нагнетателем,
(2.4)
определяется соотношением
N |
i |
|
|
|
3 |
пр н . (2.5) |
Ni |
|
n n |
|
|||
|
|
н пр |
|
0 |
|
|
В соотношениях 2.3-2.5 индексом "О" отмечен номинальный режим работы нагнетателя; индексом
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
"в" - отмечены параметры на входе в нагнетатель. Плотность газа при всасывании, определяется по соотношению:
кг/м
3
,
P |
106 / zRT |
вх |
|
,
(2.6)
где Pвх ,T - абсолютное давление
Мощность на муфте привода, кВт:
(МПа) и температура (К) при всасывании.
N N |
i |
N |
мех |
, |
|
|
|
где |
N |
|
мех |
электропривода
- механические потери, для газотурбинного привода
N |
мех |
= 150 кВт. |
|
|
Nмех
= 100 кВт, для
Расчетный рабочий расход газа |
Q |
пр для нагнетателей должен быть примерно на 10-12% больше |
||
|
||||
крайних левых значений расхода, |
соответствующего условиям начала срыва |
потока газа по |
||
нагнетателю (зоне помпажа). На рис. 2.36 этому соответствует подача газа ~360 м |
3 |
/мин. |
||
|
Наличие надежных приведенных характеристик при эксплуатации газотурбинного привода позволяет обслуживающему персоналу выбирать наилучший режим работы в зависимости от конкретных условий. Для центробежных нагнетателей с электроприводом также можно пользоваться приведенными газодинамическими характеристиками, но только для какого-то вполне определенного
значения |
(n / n |
0 |
) |
пр , так как электропривод не имеет регулируемую частоту вращения. |
|
|
Наличие надежных приведенных характеристик с использованием соотношений (2.3-2.6) позволяет относительно легко определять мощность ГПА в эксплуатационных условиях.
Пример 2.1. Определить степень |
сжатия по нагнетателю, коэффициент |
полезного действия |
|||
( |
пол |
), производительность и мощность на муфте нагнетателя типа 370-18-1 при следующих |
|||
|
|
|
|
|
|
исходных данных: частота вращения |
n = 4500 об/мин, начальное абсолютное давление сжатия P |
||||
|
|
|
|
|
н |
= 5,0 МПа, конечное абсолютное давление 6,1 МПа, температура газа на входе, |
T |
= 288,2 К, газовая |
|||
|
постоянная R = 510 Дж/кг·К.
Решение. Определение рабочих параметров нагнетателя при заданных исходных данных можно осуществить в такой последовательности:
1. Определяется относительная плотность газа по воздуху
где
R |
и R |
в |
г |
|
г |
|
P |
|
zRвT |
|
Rв |
|
287 |
0,56 , |
|||
|
в |
zR T |
P |
R |
510 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
г |
|
|
|
г |
|
|
|
|
||
- соответственно, газовая постоянная воздуха ( R |
) и газа ( |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
|
Rг
), определяемые как
отношения универсальной газовой постоянной (R = 8314 Дж/кг·К) к мольной массе газа.
2.В зависимости от среднего давления процесса сжатия и начальной температуры газа при
найденной относительной плотности газа по воздуху по номограмме (см. рис. 1.1) определяется коэффициент сжимаемости газа, z = 0,9.
3.По уравнению состояния реального газа ( Pv zRT ) определяется его плотность на входе в
нагнетатель
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Pн 106
вzRT
5 10 |
6 |
|
|
0,9 510 288,2 |
=37,8 кг/м
3
.
4.Определяется степень сжатия по нагнетателю
Pк 6,1 1,22 . Pн 5,0
5. Определяется приведенная относительная частота вращения вала нагнетателя
|
|
|
n |
|
n |
|
|
z |
пр |
R |
|
|
T |
|
|
4500 |
|
|
|
0,9 490 288 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
пр |
|
|
пр |
|
|
|
0,96. |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
n |
|
|
n |
|
|
|
|
|
|
zRT |
|
|
|
|
4800 |
|
|
0,9 510 288,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
0 |
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
6. |
С использованием |
приведенной |
|
|
характеристики |
нагнетателя (рис. |
2.36) |
при |
найденных |
||||||||||||||||||||||||||||
значениях |
= 1,22 |
и |
приведенной |
|
частоте |
вращения |
вала |
нагнетателя |
(n / n |
0 |
) |
пр. = |
0,96 |
||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
определяется приведенная объемная производительность: |
пр . = 480 м мин. |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
7. |
Приведенная |
относительная |
внутренняя |
мощность, |
|
потребляемая |
нагнетателем и |
его |
|||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Q |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
политропический КПД при |
пр . = 480 м / мин по характеристике рис. 2.36 составят: |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
N |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 ); |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 260·кВт/(кг/м |
|
|
|
|
пол. |
= 0,82. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
н пр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
8. Фактическая производительность нагнетателя составит: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
Q Q |
|
n |
|
|
480 |
4500 |
|
450 м |
3 /мин. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пр |
|
n |
|
|
|
|
|
|
4800 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Объемный, или "коммерческий" расход, приведенный к стандартным условиям, определяется соотношением
Q |
|
G |
|
1440 Q |
вх |
||||
|
|
|
|
|
|
||||
к |
|
|
|
|
|
|
10 |
6 |
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
1440 450 37,8 |
||
0,675 10 |
6 |
||
|
|||
|
|
36,3
·млн.нм
3
/сут.
0 воз. = 1,206·0,56 = 0,675 кг/м 3
9. Внутренняя мощность, потребляемая нагнетателем
|
|
|
N |
i |
|
n |
3 |
4500 |
3 |
|
|||
N |
i |
|
|
|
|
|
|
|
37,8 260 |
|
|
= 8098 кВт. |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
вх. |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
н |
n0 |
|
4800 |
|
|
10. Мощность на муфте привода нагнетателя
Nс Ni Nмех. = 8098 + 100 = 8198 кВт,
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
где
Nмех.
- механические потери мощности в системе ГПА, принимаемые в расчетах для этого
типа агрегатов на уровне 100 кВт.
2.15. Электроснабжение КС
Электроснабжение газотурбинных КС и ГПА
По Правилам устройства электроустановок (ПУЭ) и согласно РД 51-122-87 ("Категорийность электроприемников объектов газовой промышленности") электроснабжение КС должно осуществляться от 2 независимых источников электропитания, т.е. по I категории. I категория электроснабжения допускает перерыв только на время действия автоматики включения резерва (АВР) 1-3 с. Кроме этого, КС должны быть обеспечены третьим аварийным источником электроснабжения - дизельной или газовой электростанцией.
Типовая схема электроснабжения газотурбинной КС (I вариант) представлена на рис. 2.37, где 1 - понижающая подстанция внешних электросетей 35-110/10 кВ; 2 - воздушно-кабельная линия 10 кВ; 3
-вводной выключатель ЭРУ-10 кВ КС; 4 - секция шин ЗРУ-10 кВ; 5 - секционный выключатель 10 кВ; 6
-выключатель 10 кВ трансформатора; 7 - трансформатор понижающий 10/0,4 кВ; 8 - вводной автомат 0,4 кВ; 9 - секционный автомат 0,4 кВ; 10 - контактор 0,4 кВ ввода отДЭС; 11 - автомат 0,4 кВ ДЭС; 12
-дизель-электростанция (ДЭС).
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Рис. 2.37. Схема электроснабжения газотурбинной КС (I вариант)
Электроснабжение КС осуществляется от внешних электросетей по воздушно-кабельным линиям
(2) от понижающей подстанции 35-110/10 кВ(1).
Для приема и распределения электроэнергии строится закрытое распределительное устройство (ЗРУ-10 кВ) с масляными или воздушными выключателем 10 кВ на 2 секции с секционным выключателем. Секционный выключатель (5) автоматически включается при отключении любой из 2 питающих линий с выдержкой времени 1-3 с.
От ЗРУ-10 кВ запитаны понижающие трансформаторы 10/0,4 кВ (7) мощностью 400-1000 кВ·А (в зависимости от количества установленных турбоагрегатов). От понижающих трансформаторов 10/0,4 кВ через вводные автоматы 0,4 кВ (8) запитан главный щит 0,4 кВ, состоящий из 2 секций. Секционный автомат 0,4 кВ (9) включается автоматически при потере напряжения на любой из секций с выдержкой времени 2-4 с.
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Для восстановления напряжения на главном щите 0,4 кВ при полном исчезновении внешнего напряжения через 10-15 с включается дизель-электростанция AC-804 (KAC-500) (12) мощностью 500-
630 кВт.
Типовая схема электроснабжения газотурбинной КС (II вариант) представлена на рис. 2.38, где 1 - понижающая подстанция 35-110/10 кВ внешних электросетей; 2 - воздушно-кабельная линия 10 кВ; 3 - выключатель нагрузки типа ВНП-10/400; 4 - высоковольтный предохранитель типа ПК-10/40(80); 5 - понижающий трансформатор 10/0,4 кВ; 6 - вводной автомат 0,4 кВ; 7 - секционный автомат 0,4 кВ; 8 - вводной контактор 0,4 кВ от ДЭС; 9 - автомат ДЭС.
Рис. 2.38. Схема электроснабжения газотурбинной КС (II вариант)
Отличие этой схемы от предыдущей заключается в отсутствии ЗРУ-10 кВ при КС. Питающие линии 10 кВ от внешней питающей подстанции приходят через выключатель нагрузки и высоковольтный предохранитель непосредственно на понижающие трансформаторы 10/0,4 кВ. Данная схема проще и дешевле, но менее надежна.
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Электроснабжение ГПА
К потребителям электроэнергии ГПА относятся смазочные маслонасосы, пусковые насосы, вентиляторы отсоса и наддува, валоповоротное устройство, АВО масла и газа, аварийная вентиляция, нагрузки КИПиА, освещение и др.
Потребители ГПА по степени надежности электроснабжения разделяются на потребителей 1-й категории, 2-й категории и потребителей 3-й категории.
Кпотребителям 1-й категории, допускающим перерыв в электроснабжении только на время действия автоматики, относятся смазочные маслонасосы и насосы уплотнения, АВО масла, АВО воды, цепи КИПиА, аварийная вентиляция и аварийное освещение.
Кпотребителям 2-й категории, допускающим перерыв на время действия оперативного персонала, относятся АВО газа, освещение цеха.
Кпотребителям 3-й категории, допускающим перерыв до суток, можно отнести приточно-вытяжную вентиляцию, электрообогрев, освещение вспомогательных помещений, станочный парк и т.п.
Потребители 1-й категории запитываются по радиальным, кольцевым или смешанным схемам от обеих секций шин 0,4 кВ главного щита.
Потребители 2-й категории запитываются по радиальным схемам одной или двумя линиями от АЩСУ или главного щита 0,4 кВ.
Потребители 3-й категории запитываются одиночными линиями от АЩСУ или от главного щита 0,4 кВ.
Самая простая и надежная схема электроснабжения ГПА - радиальная (рис. 2.39 ), где 1 - главный щит 0,4 кВ; 2 - автомат ввода от 2-й секции 0,4 кВ; 3 - кабельная линия 0,4 кВ; 4 - автомат ввода на АЩСУ от 2-й секции; 5 - секционный выключатель 0,4 кВ; 6 - автомат электродвигателя маслонасоса уплотнения; 7 - магнитный пускатель маслонасоса уплотнения.
По этой схеме на каждый ГПА приходит 2 линии от обеих секций 0,4 кВ.
Менее ответственные потребители - освещение, вентиляция - запитаны от одной из секций 0,4 кВ.
Широко применяется и кольцевая схема электроснабжения ГПА. По этой схеме кабели 0,4 кВ прокладываются к крайним ГПА, а между ними выполняются перемычки. Недостатки данной схемы - меньшая надежность, чем радиальной схемы.
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Рис. 2.39. Радиальная схема электроснабжения ГПА
Электроснабжение электроприводной КС
Типовая схема электроснабжения КС с синхронными электродвигателями СТД-12500-2 представлена на (рис. 2.40), где 1 - понижающая подстанция внешних электросетей 220 кВ; 2 - выключатель 220 кВ; 3 - выключатель 220 кВ трансформатора 220/10/10 кВ; 4 - трансформатор 220/10/10 кВ; 5 - вводы 10 кВ от трансформатора 220/10/10 кВ; 6 - шиносоединительный выключатель; 7 - ввод 10 кВ на подсекцию 10 кВ собственных нужд; 8 - секционные выключатели 10 кВ; 9 - реактор токоограничивающий на подсекции собственных нужд; 10 - выключатель 10 кВ электродвигателя ГПА; 11 - реактор токоограничивающий эл. двигателя ГПА; 12 - синхронный электродвигатель СТД-12500-2; 13 - подсекция собственных нужд 10 кВ; 14 - выключатель 10 кВ трансформаторара 10/0,4 кВ КТП цеха; 15 - тр-р понижающий 10/0,4 кВ КТП цеха; 16 - вводной автомат КТП цеха; 17 - секционный автомат КТП цеха; 18 - выключатель 10 кВ трансформатора 10/0,4 кВ КТП АВО газа;
Электроснабжение электроприводной КС с электродвигателями СТД-12500-2 осуществляется от ПС 220-500 кВ (1) внешних электросетей.
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
Рис. 2.40. Схема электроснабжения электроприводной КС
При КС строится подстанция 220/10/10 кВ и от нее запитывается ЗРУ-10 кВ КС. Для уменьшения токов короткого замыкания трансформаторы 220/10/10 кВ выполняются с расщепленной обмоткой. ЗРУ-10 кВ состоит из 4 секций и 2 подсекций. От основных 4 секций запитываются синхронные электродвигатели СТД-12500-2 для привода ГПА. От подсекций запитываются трансформаторы 10/0,4 кВ цеха и АВО газа, другие потребители. Для уменьшения снижения напряжения 10 кВ при пуске ГПА предусматриваются шиносоединительные выключатели. Они включаются только на время пуска и затем отключаются. Для этой же цели - уменьшения снижения напряжения при пуске - служат реакторы в цепи синхронного электродвигателя и на подсекции.
Резервные аварийные электростанции
В качестве аварийных резервных источников для газотурбинных КС применяются дизельные электростанции типа AC-804 (KAC-500) мощностью 500-630 кВт или газотурбинные электростанции типа "Растон" производства Англии мощностью 2700 кВт. Электростанции автоматизированы по III степени, что позволяет им автоматически включаться при полном исчезновении напряжения и отключаться при его появлении на любой из секций 0,4 кВ. Электростанции устанавливаются в помещениях КС рядом с главным щитом 0,4 кВ или в блок-боксе. На ГЩУ от электростанций выводятся 3 сигнала: Резерв, Работа, Авария. Сменный персонал обязан контролировать состояние резервных аварийных электростанций: наличие необходимого давления воздуха, подзаряда аккумуляторных батарей, масла, охлаждающей жидкости и топлива, а также наличие подогрева в
vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943
зимних условиях и т.д. Необходимо иметь всегда аварийный запас топлива на 4-5 ч работы.
Система питания постоянным током автоматики и аварийных насосов смазки ГПА,
автоматики ЗРУ-10 кВ, аварийного освещения
Для питания постоянным током автоматики и аварийных насосов смазки ГПА, автоматики ЗРУ-10 кВ и аварийного освещения на КС устанавливают аккумуляторные батареи кислотного типа С, СК, СН и щелочного типа НК, "Варта". Как правило, устанавливают кислотные аккумуляторы как более долговечные и требующие меньше места для размещения. Для питания автоматики ГПА используется напряжение = 24 В. Для питания системы управления кранов "Вега", аварийных насосов смазки и аварийного освещения используется постоянное напряжение равное 220 В. Аккумуляторные батареи устанавливаются в специально отведенных помещениях, оборудованных приточно-вытяжной вентиляцией. Для подзаряда аккумуляторов устанавливают 2 полупроводниковых выпрямителя: рабочий и резервный. Аккумуляторная батарея напряжением 220 В оснащается выпрямителями типа ВАЗП-260/380-80/40, аккумуляторная батарея напряжением 24 В оснащается выпрямителями типа ВУТ-31/60-260. В цехах импортной поставки газопровода Уренгой - Ужгород установлены щелочные аккумуляторные батареи типа "Варта" (Германия) напряжением 110 В.
Типовая однолинейная схема системы постоянного тока напряжением 220 В представлена на рис. 2.41, где 1 - автомат ввода от аккумуляторной батареи; 2 - рубильник ввода на секцию; 3 - секционный рубильник.
Рис. 2.41. Схема постоянного тока = 220 В
Постоянное напряжение от аккумуляторной батареи через автомат и рубильник подводится к щиту постоянного тока (ЩПТ). Щит постоянного тока разделен рубильниками на 2 секции.
Напряжение на нагрузку подается от обеих секций. Схемы питания постоянным током, как правило, радиально-кольцевые или кольцевые. Подключение нагрузок осуществляется через ключи (автоматы) и предохранители. Щит постоянного тока оборудован приборами контроля напряжения на