Резьбовые соединения1 / Лекция 13_Резьбовые соединения
.pdfДМиОК |
Способы стопорения резьбовых соединени |
21
ДМиОК |
Способы стопорения резьбовых соединени |
22
ДМиОК |
Передачи винт-гайк |
Теория винтовой пар |
ависимость между моментом, приложенным к гайке, и осевой силой винта.
сли винт нагружен осевой силой F, то для завинчивания гайки к ключу необходимо риложить момент Тз, а к стержню винта — реактивный момент Тр, который удерживает ержень от вращения:
ТЗ =Т р +ТТ .
где ТТ – момент сил трения на опорном торце гайки; Тр – момент сил в резьбе.
Примем, что сила трения на торце гайки действует на приведенном радиусе Dср/2, тогда
ТТ = Ff ( Dср / 2 ),
еDср=(D1+dотв)/2; D1 – наружный диаметр опорного торца гайки; dотв – диаметр отверстия
од винт; f – коэффициент трения на торце гайки. |
23 |
ДМиОК |
Теория винтовой пар |
омент сил в резьбе Тр.
айка рассматривается как ползун, поднимающийся по виткам резьбы, как по наклонной лоскости.
олзун находится в равновесии, если равнодействующая Fn системы внешних сил отклонен нормали n-n на угол трения φ.
данном случае внешними являются осевая сила F и окружная сила Ft=2Tр/d2,
еТр=Тз-Тт.
зусловия равновесия сил
Ft = F tg(ψ +ϕ ).
огда
Тр = F d22 tg(ψ +ϕ )
е ψ – угол подъема резьбы
tgψ = |
p n |
; ϕ = arctgf пр ; |
|
||
|
πd 2 |
φ – угол трения в резьбе
fпр – приведенный коэффициент трения. огда момент завинчивания
d |
2 |
|
Dср |
|
|||
Тз = F |
|
tg(ψ +ϕ) + f |
|
. |
24 |
||
2 |
2 |
||||||
|
|
|
|
ДМиОК |
Передачи винт-гайк |
Теория винтовой пар |
ри отвинчивании гайки окружная сила Ft и силы трения меняют направление.
ри этом |
Ft |
|
= F tg(ψ −ϕ ). |
|
|
||
огда момент отвинчивания |
|
|
|
||||
d |
|
|
|
Dср |
|||
|
2 |
|
|
||||
|
Тотв = F |
|
|
tg(ψ −ϕ) + f |
|
. |
|
|
2 |
|
2 |
||||
|
|
|
|
|
25
ДМиОК |
Теория винтовой пар |
амоторможение.
словие самоторможения заключается в том, чтобы момент отвинчивания гайки был больш уля. Рассматривая самоторможение только в резьбе (f=0), получим
|
d2 |
|
D |
|
d |
2 |
|
|
ψ <ϕ, |
||
Тотв = F |
tg(ψ −ϕ) + f |
ср |
|
Тотв = F |
|
tg(ψ −ϕ ) |
tg(ψ −ϕ ) |
||||
2 |
|||||||||||
2 |
2 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
е. условие самоторможения сводится к тому, чтобы угол подъема резьбы был меньше угл ения.
ПД винтовой пары определяется как отношение работы, затрачиваемой на завинчивание йки без учета трения, к той же работе с учетом трения.
абота завинчивания равна произведению момента завинчивания на угол поворота, т.к. угл оворота равны в том и в другом случае, то КПД равняется отношению моментов
винчивания
/ Тз;
|
d |
|
|
d |
2 |
|
Dср |
|||
Тз( f ,ϕ=0 ) = F |
|
2 |
tg(ψ ), |
Тз = F |
|
tg(ψ +ϕ) + f |
|
. |
||
|
2 |
2 |
||||||||
2 |
||||||||||
|
|
|
|
|
огда КПД собственно винтовой пары (без учета потерь на торце гайки f=0 )
η = |
tg(ψ ) |
. |
|
tg(ψ +ϕ ) |
|||
|
26 |
ДМиОК |
Распределение осевой нагрузки винта по виткам резьб |
севая нагрузка винта передается через резьбу гайке и уравновешивается реакцией ее поры. Каждый виток резьбы нагружается соответственно силами F1, F2,….Fz, где z – число итков гайки. То есть выполняется условие
общем случае Fi не равны между собой. Задача о распределении нагрузки по виткам статически неопределима. Для ее
шения уравнения равновесия дополняют уравнениями деформаций. Впервые она была решена Н. Е. Жуковским в 1902
z
∑Fi = F .
1
27
ДМиОК |
Распределение осевой нагрузки винта по виткам резьб |
е излагая это сравнительно сложное решение, ограничиваемся качественной оценкой ричин неравномерного распределения нагрузки. В первом приближении полагаем, что ержень винта и гайка абсолютно жесткие, а витки резьбы податливые. Тогда после риложения нагрузки F все точки стержня винта (например, А и В) сместятся одинаково носительно соответствующих точек гайки (например, С и D). Все витки получат равные рогибы, а следовательно, и равные нагрузки (рис.а). Во втором приближении полагаем ержень винта упругим, а гайку оставляем жесткой. Тогда относительное перемещение чек А и D будет больше относительного перемещения точек В и С на значение растяжени ержня на участке АВ.
ак как нагрузка витков пропорциональна их рогибу или относительному перемещению ответствующих точек, то нагрузка первого итка больше второго и т.д.
действительности все элементы винтовой ары податливы, только винт растягивается, а йка сжимается. Перемещения точки D меньше еремещений точки С на значение сжатия гайки а участке CD. Сжатие гайки дополнительно еличит разность относительных перемещений чек А и D, В и С и т.д., а следовательно, и еравномерность нагрузки витков резьбы.
28
ДМиОК |
Распределение осевой нагрузки винта по виткам резьб |
бозначим ∆А, ∆B, ∆C, ∆D перемещения соответствующих точек. Вследствие растяжения астка АВ винта ∆B<∆A, а вследствие сжатия участка CD гайки ∆D<∆C.
тносительное перемещение точек А и D, В и С
АD=∆А-∆D, ∆BC=∆B-∆C.
читывая предыдущие неравенства, находим ∆АD>∆BC. ледовательно, нагрузка первого витка больше нагрузки второго и т. д.
рафик распределения нагрузки по виткам, олученный на основе решения системы авнений для стандартной шестивитковой йки высотой H=0,8d, изображен на рис.б.
дальнейшем решение Н. Е. Жуковского ыло подтверждено экспериментальными сследованиями на прозрачных моделях. рафик свидетельствует о значительной ерегрузке нижних витков и ецелесообразности увеличения числа итков гайки, так как последние витки мало агружены. По этому условию ецелесообразно применение мелких резьб ри высоте гайки Н=const).
29
ДМиОК
Специальные гайки особенно желательно применять для соединений, подвергающихся действию переменных нагрузок. Разрушение таких соединений носит усталостный характер и происходит в зоне наибольшей концентрации напряжений у нижнего (наиболее нагруженного) витка резьбы. Опытом установлено, что применение специальных гаек позволяет повысить динамическую прочность резьбовых соединений на 20...30%.
30