5. Расчет и проектирование поликлиновой ременной передачи открытого типа

Выбор ремня

По номограмме [1c84] выбираем ремень сечения К

Диаметры шкивов

Минимальный диаметр малого шкива d_1min =40 мм [1c84]

Принимаем диаметр малого шкива на 1…2 размера больше

d₁ =100 мм

Диаметр большого шкива

d₂ = d₁u(1-ε) =100∙2,65(1-0,02) = 259 мм

где ε = 0,02 – коэффициент проскальзывания

принимаем d₂ = 250 мм

Фактическое передаточное число

u = d₂/d₁(1 – ε) = 250/100(1 – 0,02) = 2,55

Отклонение от заданного

Δu = (2,65 – 2,55)·100/2,65 = 3,8% < 4%

Межосевое расстояние

a > 0,55(d₁+d₂) + H = 0,55(100+250) + 4,0 = 196 мм

h = 4,0 мм – высота ремня сечением K

принимаем а = 300 мм

Длина ремня

L = 2a + w +y/4a

w = 0,5π(d₁+d₂) = 0,5π(100+250) = 550

y = (d₂ - d₁)² = (250 – 100)² =22500

L = 2∙300 + 550 +22500/4∙300 =1169 мм

принимаем L =1250 мм

Уточняем межосевое расстояние

a = 0,25{(L – w) + [(L – w)² – 2y]^0,5} =

= 0,25{(1250– 550) +[(1250– 550)² - 2∙22500]^0,5} = 342 мм

Угол обхвата малого шкива

α₁ = 180 – 57(d₂ – d₁)/a = 180 – 57(250-100)/342 = 155º

Скорость ремня

v = πd₁n₁/60000 = π100∙955/60000 = 5,0 м/с

Окружная сила

F_t = N/v = 2,68∙10³/5,0 = 536 H

Допускаемая мощность передаваемая одним ремнем

Коэффициенты

C_p = 0,9 – спокойная нагрузка при двухсменном режиме

C_α = 0,93 – при α₁ = 155º

С_l = 1,10 – коэффициент учитывающий отношение L/L₀, L₀=0,71 м

[Р] = Р₀C_pC_α

P₀ = 2,2 кВт – номинальная мощность передаваемая одним ремнем

[Р] = 2,2∙0,9∙0,93·1,10 = 2,03 кВт

Число клиньев

Z = 10Р/[Р] = 10·2,68/2,03 =13,2

принимаем Z = 14

Натяжение ветви ремня

F₀ = 850Р /VC_pC_α =

= 850∙2,68/5,0∙0,93∙0,9 = 544 H

Сила действующая на вал

F_в = 2F₀sin(α₁/2) = 2∙544sin(155/2) =1062 H

Прочность ремня по максимальным напряжениям в сечении

ведущей ветви ремня

σ_max = σ₁ + σ_и+ σ_v < [σ]_p = 10 Н/мм²

σ₁ – напряжение растяжения

σ₁ = F₀/A + F_t/2A = 544/108+536/∙2∙108 = 7,52 Н/мм²

А – площадь сечения ремня

А = 0,5b(2H – h)

b – ширина ремня

b = (z – 1)p + 2f = (14– 1)2,4 + 2·3,5 = 38,2 мм

А = 0,5·38,2(2·4,0 – 2,35) =108 мм²

σ_и – напряжение изгиба

σ_и = E_иh/d₁ = 80∙2,35/100 = 1,88 Н/мм²

E_и = 80 Н/мм² – модуль упругости

σ_v = ρv²10^-6 = 1300∙5,0²∙10^-6 = 0,03 Н/мм²

ρ = 1300 кг/м³ – плотность ремня

σ_max = 7,52+1,88+0,03 = 9,43 Н/мм²

условие σ_max < [σ]_p выполняется

6 Нагрузки валов редуктора

Силы действующие в зацеплении цилиндрической косозубой передачи

окружная

F_t = 2563 Н

радиальная

F_r = 773 H

осевая

F_a = 409 H

Консольная сила от ременной передачи действующая на быстроходный вал

F_в = 1062 Н.

Консольная сила от муфты действующая на тихоходный вал

F_м = 125·Т₃^1/2 = 125·327,6^1/2 = 2262 Н

Рис. 1 – Схема нагружения валов цилиндрического редуктора

7. Проектный расчет валов редуктора.

Материал быстроходного вала – сталь 45,

термообработка – улучшение: σ_в = 780 МПа;

Допускаемое напряжение на кручение [τ]_к = 10÷20 МПа

Диаметр быстроходного вала

где Т – передаваемый момент;

d₁ > (16·67,9·10³/π10)^1/3 = 33 мм

принимаем диаметр выходного конца d₁ = 35 мм;

длина выходного конца:

l₁ = (1,21,5)d₁ = (1,21,5)35 = 4252 мм,

принимаем l₁ = 50 мм.

Диаметр вала под уплотнением:

d₂ = d₁+2t = 35+22,5 = 40,0 мм,

где t = 2,5 мм – высота буртика;

принимаем d₂ = 40 мм:

длина вала под уплотнением:

l₂  1,5d₂ =1,540 = 60 мм.

Диаметр вала под подшипник:

d₄ = d₂ = 40 мм.

Вал выполнен заодно с шестерней

Диаметр выходного конца тихоходного вала:

d₁ > (16·327,6·10³/π15)^1/3 = 48 мм

принимаем диаметр выходного конца d₁ = 50 мм;

Диаметр вала под уплотнением:

d₂ = d₁+2t = 50+23,0 = 56,0 мм,

где t = 3,0 мм – высота буртика;

принимаем d₂ = 55 мм .

Длина вала под уплотнением:

l₂  1,25d₂ =1,2555 = 68 мм.

Диаметр вала под подшипник:

d₄ = d₂ = 55 мм.

Диаметр вала под колесом:

d₃ = d₂ + 3,2r = 55+3,23,0 = 64,6 мм,

принимаем d₃ = 65 мм.

Выбор подшипников

Предварительно назначаем радиальные шарикоподшипники легкой серии №208 для быстроходного вала и №211 для тихоходного вала.

Условное обозначение подшипника	d мм	D мм	B мм	С кН	С0 кН
№208	40	80	19	32,0	17,8
№211	55	100	21	43,6	25,0