Решение
Задачу решаем по Методике определения ущерба окружающей природной среде при авариях на магистральных нефтепроводах (утв. Минтопэнерго РФ 1 ноября 1995 г.)
Расчет количества нефти, вылившейся из трубопровода, производится в 3 этапа, определяемых разными режимами истечения:
- истечение нефти с момента повреждения до остановки перекачки;
- истечение нефти из трубопровода с момента остановки перекачки до закрытия задвижек;
- истечение нефти из трубопровода с момента закрытия задвижек до прекращения утечки.
Объем V1 нефти, вытекшей из нефтепровода с момента a возникновения аварии до момента o остановки перекачки, определяется соотношением
. (1)
Время повреждения a и остановки o насосов фиксируется системой автоматического контроля режимов перекачки.
Расход нефти через место повреждения Q1 определяется из выражения:
Q1=Q` - Q0 {(1/( ℓ - x*))[Z1 –Z2+( P' - P")/ g – i0 x*(Q`/Q0)2-m0]/ i0}1/(2-m0) . (2)
Расход нефти в исправном нефтепроводе при работающих насосных станциях Qo определяется режимом загрузки нефтепровода и фиксируется по показаниям приборов на нефтеперекачивающих станциях (НПС).
Протяженность поврежденного участка нефтепровода ℓ, заключенного между 2 НПС, протяженность участка нефтепровода от НПС до места повреждения x*, геодезические отметки начала Z1 и конца Z2 участка ℓ определяются по профилю трассы нефтепровода.
Расход Q', давление в начале P' и в конце P" участка ℓ в поврежденном нефтепроводе при работающих НПС определяются по показаниям приборов на НПС на момент аварии.
В соответствии с рекомендациями, показатель режима движения нефти по нефтепроводу mo равен 0,25.
Результаты расчетов:
Q1 = 0,97 – 0,78*{0,000017*(60 + 430,86 – 380,16)}-1,25 = 0,963 м3/с
V1 = 0,963*20 = 1155,6 м3
После отключения насосных станций происходит опорожнение расположенных между двумя ближайшими насосными станциями возвышенных и прилегающих к месту повреждения участков, за исключением понижений между ними. Истечение нефти определяется переменным во времени напором, уменьшающимся вследствие опорожнения нефтепровода.
Для выполнения расчетов продолжительность истечения нефти 2 с момента остановки перекачки o о закрытия задвижек з разбивается на элементарные интервалы i, внутри которых режим истечения (напор и расход) принимается неизменным.
Для практического применения обычно достаточна точность расчетов, получаемая при i, равном 0,25 ч, для более точных расчетов значения i можно уменьшить (i = 0,01...0,1 ч).
Общий объем выхода нефти из нефтепровода за время 2 = (o - з) определяется как сумма объемов Vi нефти, вытекших за элементарные промежутки времени i:
. (3)
Для каждого i-го элементарного интервала времени определяется соответствующий расход Qi нефти через дефектное отверстие:
. (4)
Напор в отверстии, соответствующий i-му элементарному интервалу времени, рассчитывается по формуле
. (5)
Величина Zi является геодезической отметкой самой высокой точки профиля рассматриваемого участка нефтепровода, заполненного нефтью на i-й момент времени.
За элементарный промежуток времени i освобождается объем нефтепровода Vi, что соответствует освобождению ℓi участка нефтепровода:
. (6)
Освобожденному участку ℓi соответствуют значения xi и Zi, определяющие статический напор в нефтепроводе в следующий расчетный интервал времени i+1.
Значение Zi подставляется в формулу (5) и далее расчет повторяется полностью для интервала времени i+1. Операция расчета повторяется до истечения времени 2 = o - з.
Коэффициент расхода через дефектное отверстие диаметром dотв. определяется в зависимости от числа Рейнольдса Re в соответствии с таблицей.
Таблица
Re |
<25 |
25...400 |
400...10000 |
10000...300000 |
>300000 |
Коэффициент расхода |
Re/48 |
Re / (1,5 + 1,4 Re) |
0,592 + 0,27 / |
0,592 + 5,5 / |
0,595 |
Число Рейнольдса Re рассчитывается по формуле
. (7)
Для определения коэффициента расхода отверстий, форма которых отличается от круглой, рассчитывается эквивалентный диаметр
. (8)
В этом случае в формулу (4) подставляем dотв. = dэкв..
Перепад напора h* в точке истечения зависит от давления P' в начале участка ℓ, гидравлического уклона i', удаленности места повреждения от НПС, глубины hT заложения нефтепровода, напора ha, создаваемого атмосферным давлением, и определяется из выражения
; (9)
Результаты расчета:
h* = 479 – 360 – 2 = 117 м
dэкв = (0,001019)1/2 = 0,032 м
Re = (0,032*47,91) / (0,076*10-4) = 201,7*103
µ = 0,599 + 5,5 = 0,604
Zм = 30+120.3 = 150,3 м
Zi = 180,3 – 150,3 – 2 – 10 = 18 м
Qi = 0,604*0,0008*(18,79) = 0,0091 м3/с
Vi1 = 0,0091*900 = 8,1 м3
Li = 4*8,1 / (3,14*0,5*0,5) = 41,75 м
Zi не изменяется, поэтому Vi1 = Vi2
V2 = 2*8,1 = 16,2 м3
Истечение нефти из нефтепровода с момента закрытия задвижек до прекращения утечки.
Основной объем вытекающей после закрытия задвижек нефти определяется по формуле
. (10)
Значение ℓ' находится как сумма длин участков нефтепровода между перевальными точками или 2 смежными с местом повреждения задвижками, возвышенных относительно места повреждения M(x*, Zм) и обращенных к месту повреждения, за исключением участков, геодезические отметки которых ниже отметки места повреждения.
В зависимости от положения нижней точки контура повреждения относительно поверхности трубы и профиля участков нефтепровода, примыкающих к месту повреждения, возможно и частичное их опорожнение. Дополнительный сток Vз, определяемый объемом участка нефтепровода с частичным опорожнением
Объем стока нефти из нефтепровода с момента закрытия задвижек равен
. (11)
V3’ = 3,14*0,5*0,5*2000 / 4 = 3925 м3
L1’ = 20 км
Поскольку весь трубопровод представляет собой единый аварийный участок большой протяженности, то дополнительный сток Vз пренебрежимо мал и его можно не рассчитывать.
V3 = V3’
Общий объем (общая масса M) вылившейся при аварии нефти определяется суммой объемов истечения нефти с момента возникновения аварии до прекращения утечки:
V = V1 + V2 + V3,
или M = V. (12)
V = 1155,6 + 16,2 + 3925 = 5096,8 м3
М = 860*5096,8 = 4383 т.
Вариант №2
Задача №1 Расчет вероятности головного события методом логического дерева событий.
На станции автоматической заправки цистерн произошла авария с переполнением цистерны по причине излишне продолжительной работы насосов из-за их не отключения вовремя.
Составить логическое «дерево отказов» и рассчитать вероятность головного события.
Исходные и промежуточные события представлены в таблице.
№ п/п |
Исходное событие |
Вероятность события Р i |
Промежуточные событие |
||||
1 |
Система автоматической выдачи дозы (САВД) оказалась отключенной (ошибка контроля исходного положения) |
0,0008 |
|
САВД не выдал команды |
Команда на отключение не поступила |
||
2 |
Обрыв цепей передачи сигнала от датчиков объема дозы |
0,0003 |
Отказ средств передачи сигнала |
||||
3 |
Ослабление сигнала выдачи дозы помехами (нерасчетное внешнее воздействие) |
0,00001 |
|||||
4 |
Отказ усилителя-преобразователя сигнала выдачи дозы |
0,002 |
|
||||
5 |
Отказ расходомера |
0,0003 |
Отказ средств выдачи сигнала |
||||
6 |
Отказ датчика уровня |
0,0001 |
|||||
7 |
Оператор не заметил световой индикации о неисправности САВД (ошибка оператора) |
0,005 |
Оператор не среагировал на отказ САВД |
Оператор не выдал команды |
|||
8 |
Оператор не услышал звуковой сигнализации об отказе САВД (ошибка оператора) |
0,0002 |
|||||
9 |
Оператор не знал о необходимости отключения насоса по истечении заданного времени |
0,0015 |
|
Оператор не пытался отключить насосы |
|||
10 |
Оператор не заметил индикации хронометра об истечении установленного времени заправки |
0,004 |
Оператор не смог отключить насосы вовремя |
||||
11 |
Отказ хронометра |
0,00001 |
|
||||
12 |
Отказ автоматического выключателя электропривода насоса |
0,00001 |
Команда на отключение не осуществлена |
||||
13 |
Обрыв цепей управления приводом насоса |
0,00003 |