![](/user_photo/20691_LPUxk.jpg)
- •Содержание
- •Введение
- •Режимное поле
- •Выбор системы и типа гидротурбины
- •Выбор гидротурбины по главным универсальным характеристикам
- •3. Определение отметки установки рабочего колеса гидротурбины
- •4. Гидромеханический расчёт спиральной камеры
- •5. Расчёт деталей и узлов гидротурбины
- •5.1 Расчёт вала на прочность
- •5.2 Расчёт подшипника
- •6. Выбор типа серийного генератора
- •7. Основные параметры гидрогенератора
- •8. Выбор типа маслонапорной установки
- •9. Выбор электрогидравлического регулятора
- •10. Выбор кранового оборудования
- •11. Определение геометрических размеров здания гэс
- •Заключение
- •Список использованной литературы
3. Определение отметки установки рабочего колеса гидротурбины
Определение заглубления рабочего колеса необходимо для обеспечения бескавитационной работы турбины.
Отметка установки рабочего колеса определяется по формуле:
|
(3.1) |
где Zнб(Qнб) – зависимость отметки нижнего бьефа от расхода в НБ, Нs– высота отсасывания.
Высота отсасывания находится по следующей формуле:
|
(3.2) |
где B – барометрическое давление, равное 10,33 м, σ – коэффициент кавитации, определяется по ГУХ (приложение А); H–напор.
Используя ГУХ с нанесенной зоной работы гидротурбины (приложение Б), вычисляются высоты отсасывания для трех случаев:
-
Работа одного агрегата с номинальной мощностью при Нmax.
В точке 1 (приложение Б) пересчитывается расход по формуле:
|
(3.3) |
После этого по
кривой связи НБ определяется отметка
Zнб(Qнб)=
=
м. Также в точке 1 определяется коэффициент
кавитации σ = 0,419. Подставив в формулу
высоты отсасывания (3.2) все известные
величины, получим:
|
(3.4) |
Расчет в остальных случаях выполняется аналогично.
-
Работа одного агрегата с номинальной мощностью при Нр.
|
(3.5) |
Zнб(Qнб) принимается равной 97,42 м., коэффициент кавитации σ=0,681.
|
(3.6) |
-
Работа одного агрегата с соответствующей мощностью на линии ограничения при Нmin.
|
(3.7) |
Zнб(Qнб) принимается равной 97,33 м., коэффициент кавитации σ=0,619.
|
(3.8) |
Далее из рассчитанных значений высот отсасывания, выбирается то, которое будет обеспечивать бескавитационную работу во всех режимах. По этому условию Hsпринимается равной -0,59 м., следовательно, отметка РК будет равна:
|
(3.9) |
4. Гидромеханический расчёт спиральной камеры
Угол охвата спиральной камеры, рекомендуемый угол охвата спиральной камеры берется из ГУХ (приложение В):
Наружный радиус входного сечения также из ГУХ:
|
(4.1) |
Диаметр расположения входных кромок статора:
Диаметр расположения выходных кромок статора:
Высота направляющего аппарата, определенная по ГУХ:
|
(4.2) |
Высота статора:
|
(4.3) |
Допустимая скорость во входном сечении υвх=3,4 м/с.
Полный расход через турбину при расчетных значениях мощности и напора:
|
(4.4) |
Расход через входное сечение спирального канала камеры:
|
(4.5) |
Площадь входного сечения:
|
(4.6) |
Ширина входного сечения:
|
(4.7) |
Высота входного сечения определяется из квадратного уравнения:
|
(4.8) |
Отбрасывая
один из корней
получили:
В таблице 4 представлен расчет бетонной спиральной камеры, выполненный с использованием MicrosoftExcel:
Таблица 4 – Расчёт бетонной спиральной камеры
№ |
Величина |
Сечения |
|||||||||||
вх |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
вых |
||
1 |
ri |
9,13 |
8,65 |
8,16 |
7,68 |
7,19 |
6,71 |
6,22 |
5,74 |
5,25 |
4,77 |
4,28 |
3,80 |
2 |
bi |
6,61 |
6,18 |
5,76 |
5,33 |
4,90 |
4,47 |
4,05 |
3,62 |
3,19 |
2,77 |
2,34 |
1,91 |
3 |
rk |
5,49 |
5,37 |
5,26 |
5,14 |
5,03 |
4,91 |
4,80 |
4,68 |
4,57 |
4,46 |
4,34 |
4,23 |
4 |
rk/ra |
4,77 |
4,29 |
3,80 |
3,32 |
2,83 |
2,35 |
1,86 |
1,38 |
0,89 |
0,40 |
-0,08 |
-0,57 |
5 |
ln(4) |
1,26 |
1,23 |
1,21 |
1,18 |
1,15 |
1,13 |
1,10 |
1,07 |
1,05 |
1,02 |
1,00 |
0,97 |
6 |
ri/ra |
0,23 |
0,21 |
0,19 |
0,16 |
0,14 |
0,12 |
0,10 |
0,07 |
0,05 |
0,02 |
0,00 |
-0,03 |
7 |
ln(6) |
2,09 |
1,98 |
1,87 |
1,76 |
1,65 |
1,54 |
1,43 |
1,32 |
1,20 |
1,09 |
0,98 |
0,87 |
8 |
b(7) |
0,74 |
0,68 |
0,63 |
0,57 |
0,50 |
0,43 |
0,36 |
0,27 |
0,19 |
0,09 |
-0,02 |
-0,14 |
9 |
rkctgy |
4,89 |
4,23 |
3,61 |
3,01 |
2,45 |
1,93 |
1,44 |
0,99 |
0,59 |
0,25 |
-0,04 |
-0,27 |
10 |
(9)*(5) |
20,47 |
20,04 |
19,62 |
19,19 |
18,76 |
18,34 |
17,91 |
17,48 |
17,06 |
16,63 |
16,20 |
15,77 |
11 |
mi |
4,70 |
4,18 |
3,67 |
3,17 |
2,67 |
2,19 |
1,72 |
1,25 |
0,80 |
0,36 |
-0,07 |
-0,49 |
12 |
Ji |
4,20 |
3,77 |
3,35 |
2,92 |
2,49 |
2,06 |
1,64 |
1,21 |
0,78 |
0,36 |
-0,07 |
-0,50 |
13 |
ϕi |
4,72 |
4,16 |
3,62 |
3,10 |
2,60 |
2,13 |
1,69 |
1,28 |
0,91 |
0,57 |
0,29 |
0,06 |
14 |
ai |
210,0 |
185,1 |
161,0 |
137,9 |
115,8 |
94,91 |
75,24 |
56,99 |
40,34 |
25,52 |
12,82 |
2,59 |
По
рассчитанным промежуточным сечениям
спирали строится график
из которого с интервалом
берутся значения
, по полученным значениям строится
график зависимости
представленный на рисунке 2.
Рисунок
2 – График зависимости
Ширина
подвода
,
определяется по ГУХ:
|
(4.9) |
Ширина подвода оказалась значительно больше допустимых 7 метров, поэтому устанавливается промежуточный бычок, толщина которого равна:
|
(4.10) |
Тогда ширина подвода с учетом промежуточного бычка:
|
(4.11) |
По полученным данным строится бетонная спиральная камера (приложение Г).