ЭПУ Контрольная работа №1 Вариант 48
.pdf
КОНТРОЛЬНАЯ РАБОТА
ВАРИАНТ 48
1. РАСЧЁТ ВЫПРЯМИТЕЛЯ И ФИЛЬТРА
Исходные данные:
|
|
Параметры сети и выпрямителя |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
постоянная составляющая напряжения на нагрузке |
|
U0=25 В |
||||||
|
|
максимальный ток нагрузки |
|
|
|
I0=1.8 А |
|
|
||
|
|
минимальный ток нагрузки |
|
|
|
I0 мин=0.1 А |
|
|
||
|
|
средняя мощность нагрузки |
|
|
|
Р0=45 Вт |
|
|
||
|
|
напряжение сети |
|
|
|
U1=220 B |
|
|
||
|
|
частота напряжения сети |
|
|
|
fc=50 Гц |
|
|
||
|
|
коэффициенты напряжения сети |
|
αмин=0.1, |
|
|
||||
|
|
|
αмакс=0.1 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тип сети |
|
|
|
однофазная |
|
|
||
|
|
Параметры фильтра |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
коэффициент пульсаций на выходе фильтра |
|
Кп вых=0.002 |
|
|
||||
Структурная схема выпрямителя представлена на рисунке 1. |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Нагрузка |
||
|
|
Силовой |
|
|
Схема |
|
Сглаживающий |
|||
|
|
трансформатор |
|
|
выпрямления |
|
|
фильтр |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 1. Структурная схема выпрямителя
1.1 Выбор схемы выпрямителя и определение количества пульсаций m за период.
Исходя из требуемых тока и напряжения на выходе выпрямителя выбирают следующие схемы выпрямителей:
Схема выпрямителя |
Ток |
|
Напряжение |
Требования к |
|
нагрузки |
на нагрузке |
пульсациям |
|||
|
|||||
Однополупериодная |
1…100 мА |
|
низкие |
||
Со средней точкой |
до 0.5 |
А |
до 100 В |
средние |
|
Мостовая (схема Греца) |
до 10 |
А |
до 1000 В |
высокие |
|
Схема Латура |
<100 мА |
>1 кВ |
высокие |
||
Исходя из заданных параметров выпрямленного тока, выберем мостовую схему (схему Греца). Количество пульсаций за период m=2.
Исходя из малого коэффициента пульсаций напряжения на выходе фильтра и довольно высокого тока нагрузки следует применить LC-фильтр. Поэтому выпрямитель будем рассчитывать при работе на индуктивную нагрузку (т.е. фильтр начинается с дросселя).
Схема выпрямителя с фильтром приведена на рисунке 2.
Тр
VD1 |
VD2 |
U1 |
U2 |
VD4 VD3
Сф
Iн
Lф 
Rн
– 
+
Uн
Рис. 2. Схема фильтра и выпрямителя
1.2 Максимальное значение выпрямленного напряжения равно: U0макс = U0 (1+ αмакс ) = 25(1+ 0.1) = 27.5 (В).
Определим параметры вентилей: обратное напряжение на вентиле Uобр, среднее значение выпрямленного (прямого) тока Iпр, действующее значение тока вентиля Iпр, а также габаритную мощность трансформатора Sтр (таблица П3.5 и П.3.6 [1]):
Uобр = 1.57 × U0макс = 1.57 × 27.5 = 43.2 (В), Iпр. ср = 0.5× I0 = 0.5×1.8 = 0.9 (А),
Iпр = 0.707 × I0 = 0.707 ×1.8 = 1.27 (А),
Sтр = 1.11× Р0 = 1.11× 45 = 50.0 (ВА).
Производим выбор вентилей из таблицы П2.2 [1]. При выборе вентилей необходимо выполнить следующие условия:
Uобр < Uобр. макс,
Iпр.ср < Iпр.ср. макс,
Iпр< 1.57Iпр.ср. макс.
Данному условию удовлетворяет диод типа Д202Г со следующими параметрами:
Iпр.ср. макс=3.5 (А),
Uобр. макс=70 (В).
1.3 Определяем активное сопротивление rтр и индуктивность рассеяния Ls обмоток трансформатора:
r |
= (2 ¸ 2.35) |
|
U0 j |
|
4 |
|
fcBj |
|
, |
|
(1.1) |
||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||
тр |
|
|
I0fcB |
|
|
Sтр |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
Ls |
= (1.2 ¸ 2) |
U |
0 |
×10−3 |
4 |
|
Sтр j |
, |
(1.2) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
fcB |
||||||||
|
|
|
I0fcB |
|
|
|
|
|
|
||||||
где
j – плотность тока в обмотках трансформатора, А/мм2, В – амплитуда магнитной индукции, Тл.
Плотность тока и амплитуда магнитной индукции определяются по величине габаритной мощности из графиков (рис. 1.2 [4]):
Рис. 3. Ориентировочные зависимости от полной мощности трансформатора: а - максимального значения магнитной индукции; б – плотности тока в обмотке.
Исходя из графиков на рисунке 3, j=3.25 A/мм2, В=1.22 Тл.
Тогда активное сопротивление rтр и индуктивность рассеяния Ls обмоток трансформатора рассчитаем по формулам (1.1) и (1.2):
rтр |
= 2.35 |
U0 j |
|
4 |
fc Bj |
= 2.45 |
(Ом), |
||||
I0fc B |
|
Sтр |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Ls |
= 2 |
U |
0 |
×10−3 |
4 |
|
Sтр j |
= 582 |
×10−6 (мГн). |
||
I0fc B |
|
fcB |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Реактивное сопротивление обмотки трансформатора равно xтр = 2πfcLs = 0.183 (Ом).
1.4 Определяем напряжение холостого хода выпрямителя U0x.x:
|
|
|
|
|
æ |
|
|
m |
x |
ö |
|
|
|
|
|
U |
|
= U |
|
+ I |
çr |
+ |
2 |
|
тр |
÷ |
+ U |
|
N |
, |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
0x.x |
|
0 |
0 |
è |
тр |
|
2p ø |
|
пр |
1 |
|
|||
где Uпр=2Uпр.ср,
Uпр.ср=0.9 В,
N1=2 – число вентилей, включённых последовательно, m2=1 – число фаз вторичных обмоток.
Тогда
|
|
|
|
|
æ |
|
|
m |
x |
ö |
|
|
|
= 33.3 (В). |
|
U |
|
= U |
|
+ I ç r |
+ |
2 |
|
тр |
÷ + U |
|
N |
|
|||
0x.x |
0 |
|
|
|
пр |
1 |
|||||||||
|
|
0 |
ç |
тр |
|
2p |
÷ |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
è |
|
|
ø |
|
|
|
|
|||
1.5 По величинам U0x.x, I0, P0 из таблиц П.3.5. и П.3.6. [1] определяем параметры трансформатора U2=E2, I2, I1, S2, S1, Sтр. Тогда
U2 |
= 1.11U0x.x = 370. (В), |
||||
I2 = I0 = 1.8 (А), |
|
||||
kтр |
= w1 = |
|
U1 |
= 5.94, |
|
|
|
||||
|
w2 |
|
U2 |
(А), |
|
I1 = I0 / kтр |
= 0.303 |
||||
S1 = 1.11P0 |
= 50.0 |
(ВА), |
|||
S2 |
= 1.11P0 |
= 50.0 |
(ВА), |
||
Sтр |
= S1 + S2 = 50.0 (ВА). |
||||
|
2 |
|
|
|
|
1.6 Определяем напряжение холостого хода выпрямителя при максимальном
напряжении сети U0x.x.макс
U0x.x.макс = U0x.x (1+ aмакс ) = 36.7 (В).
Уточним величину максимального обратного напряжения: Uобр макс = 1.57× U0x.x.макс = 1.57 × 36.7 = 57.6 (В).
Выбранный тип вентилей удовлетворяет максимальному значению обратного напряжения.
1.7 Значение выпрямленного напряжения при минимальном напряжении сети равно: U0мин = U0 (1- aмин ) = 25(1- 0.1) = 22.5 (В).
Определим частоту основной гармоники выпрямленного напряжения fп и коэффициент пульсаций Кп1
fп = 2fc = 100 (Гц),
Кп1 = 0.67.
Определим угол перекрытия фаз из выражения
1- cos g = |
I0mxтр |
. |
|
|
|
|
|
||
|
pU0x.x |
|
|
|
|
æ |
|
I0mxтр |
|
|
ç |
- |
|
|
|
|
|||
Отсюда g = arccosç1 |
pU0x.x |
|||
|
è |
|
||
ö
÷ = 6.4o .
÷
ø
С помощью рисунка 4 уточняем величину Кп1=0.69.
1.8. Определим внутреннее сопротивление выпрямителя при изменении тока нагрузки от максимального значения I0 до нуля
r = |
U0x.x - U0 |
= 4.64 (Ом). |
|
||
0 |
I0 |
|
|
|
Рис. 4.
1.9 Определим коэффициент полезного действия (КПД) трансформатора из рисунка 5.
Рис. 5. К определению КПД трансформатора
КПД трансформатора равен ηтр=0.865.
Потери трансформатора равны
Ртр = Sтр (1- hтр ) = 7.80 (Вт).
hтр
Общее количество диодов равно N=4. Потери диодов равны:
Рд = Iпр.ср. Uпр N = Iпр.ср. × 2Uпр.ср N = 6.5 (Вт).
Определим КПД выпрямителя
h = |
P0 |
|
|
= 0.759 . |
P + P |
+ Р |
|
||
|
0 тр |
|
д |
|
Как указывалось ранее, для расчёта выбран LC-фильтр.
1.10. Требуемый коэффициент сглаживания равен
q = Kпвх = 345. |
|
|
|
Kпвых |
|
|
|
1.11. Определим произведение LC, обеспечивающее требуемый коэффициент |
|||
сглаживания |
|
|
|
LC = q +1 |
= |
q +1 |
= 8.76 ×10−4 (Гн ×Ф). |
m2w2 |
m2 |
(2pfc )2 |
|
1.12. Для обеспечения индуктивного характера нагрузки выпрямителя (отсутствия перерывов тока в дросселе) индуктивность дросселя должна быть больше (формула 3.4 [2])
Lmin = |
2U0 |
, |
(m2 -1)mwI0min |
где U0 и I0min – значения постоянной составляющей напряжения и тока соответственно
на выходе выпрямителя (заданы в п. 1 работы). |
|
|
|
||||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
Lmin = |
2U0 |
= |
U0 |
= 14.7 |
×10 |
−3 |
(Гн) . |
(m2 -1)mwI0min |
(m2 -1)mpfcI0min |
|
|||||
Из приложения П.3.1 [1] выберем дроссель, индуктивность которого не менее
расчётной: |
|
Номер дросселя: |
Д62 |
Индуктивность: |
L1=0.05 Гн |
Ток подмагничивания: |
Iп=2.5 А |
Сопротивление дросселя: |
rд=0.5 А |
4. Определяем величину ёмкости конденсатора при выбранном дросселе
С1 > |
LC = 17.5×10−3 (Ф). |
|
L1 |
Данное значение ёмкости значительно, требует использования большой батареи конденсаторов. Поэтому применим трёхзвенный фильтр.
По формуле 3.8 [2] определим произведение
LзвСзв = n 
q /(mw)2n = n
q /(m × 2pfc )2n = 11.8 (Гн × мкф).
Определяем величину ёмкости конденсатора при выбранном дросселе
Сзв |
> |
LзвCзв = 355×10−6 (Ф). |
|
|
Lзв |
Выберем ёмкость конденсатора С1 с запасом по ёмкости С1=600 мкФ.
Произведём оценку перенапряжений при резком изменении тока нагрузки. Максимальное напряжение на конденсаторе LC-фильтра определяется выражением:
|
|
|
|
|
|
|
|
æ |
|
|
|
DUCm |
ö |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
U |
Cm |
» U |
0 |
ç1 |
+ |
|
|
÷ |
, |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
ç |
|
|
|
|
U0 |
÷ |
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
è |
|
|
|
|
ø |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
αф |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
DUCm |
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
π |
|
|||||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ωф |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
U0 |
|
|
= e |
, |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
aф |
= |
|
|
r0 |
|
+ |
|
1 |
|
– коэффициент затухания; |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2L |
|
|
2RнС |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
r0 – внутреннее сопротивление выпрямителя; |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
wф |
= |
|
|
1 |
|
|
|
|
|
= 237.3 (с−1 ) – резонансная частота фильтра. |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
LC |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Сопротивление нагрузки равно |
|||||||||||||||||||||||||||
|
R |
н |
= |
U0 + 3r |
= 15.4 |
|
|
(Ом). |
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
I0 |
|
|
|
|
|
д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент затухания фильтра равен |
|||||||||||||||||||||||||||
aф = |
|
|
r0 |
|
|
+ |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
= 87.0. |
|
|||||||||||
|
2Lзв |
|
|
2RнСзв |
|
|
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
По величине отношения |
|
||||||||||||||||||||||||||
|
aф |
= |
|
87.0 |
|
= 0.367 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
wф |
237.3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
и графику (рис. 6) определим величину |
DUCm = 0.63. Тогда максимальное напряжение |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
U0 |
на конденсаторе LC-фильтра при сбросе нагрузки равно |
||||||||||
|
|
|
|
æ |
|
ö |
|
|
|
|
U |
Cm |
» U |
0 |
ç1 |
+ |
DUCm |
÷ |
= 40.8 |
(В). |
|
|
|
|||||||||
|
|
ç |
|
÷ |
|
|
|
|||
|
|
|
|
è |
|
U0 ø |
|
|
|
|
Рис. 6
Сравнивая рассчитанные значения UCm = 40.8 (В) и U0x.x.макс = 36.7 (В), с запасом 20% номинальное напряжение конденсатора должно быть не менее 41 В.
Включим в каждое звено фильтра по три параллельно включённых конденсатора К50- 3Б-50В-200мкФ.
2. РАСЧЁТ СТАБИЛИЗАТОРА
Исходные данные:
Параметры стабилизатора
величина выходного напряжения |
Uвых=10 В |
диапазон температур окружающей среды θокр. мин… θокр. макс, ˚С |
5…50 |
температурный коэффициент стабилизатора |
γ=±4 мВ/˚С |
коэффициент стабилизации напряжения |
Кст>70 |
2.1 Примем относительное отклонение напряжения сети в сторону уменьшения и увеличения равными: aмин=0.1, aмакс=0.1.
Максимальный и минимальный токи нагрузки равны:
Iн. макс |
= |
|
|
I0 |
|
= 18 ×10−3 |
(A), |
|
100 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|||
Iн. мин |
= |
|
I0 мин |
= 5×10−3 |
(A). |
|
||
20 |
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|||
2.2 По заданному Uвых выбираем стабилитрон типа Д810 с параметрами: |
||||||||
– напряжение стабилизации |
Uст1=9.0…10.5 (В), |
|||||||
– ток стабилизации |
|
Iст1=3.0…26 (мА), |
||||||
– дифференциальное сопротивление |
rст1=12 (Ом), |
|||||||
– температурный коэффициент |
αст1=±0.09 (% /˚С), |
|||||||
– максимальная мощность |
рст.макс=125 (мВт). |
|||||||
2.3 Уточняем величину выходного напряжения стабилизатора |
||||||||
Uвых |
= |
Uст1мин + Uст1макс |
= 9.75 (В). |
|
||||
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
2.4 Выбираем относительную амплитуду переменной составляющей входного напряжения a =0.03 (выбирается в пределах 0.02…0.05).
Тогда максимально возможный коэффициент стабилизации однокаскадного параметрического стабилизатора равен
Кст.макс = |
U |
(1− α |
|
− α |
|
) |
= 33.7 . |
|||
(Iвых |
|
+ I |
|
мин |
|
)r |
~ |
|
||
|
н. макс |
|
ст1. мин |
ст1 |
|
|||||
Так как полученный максимальный коэффициент меньше заданного, то необходимо применить двухкаскадный стабилизатор.
Примем коэффициент стабилизации одного каскада Кст=10.
2.5 Определяем номинальное, минимальное и максимальное значения входного напряжения стабилизатора.
|
|
|
U |
ст1 макс |
|
æ |
|
ö |
|
|
|
U |
|
= |
|
ç1 |
- |
Kст |
÷ |
= 17.2 |
(В), |
||
01 |
(1- aмин - a~ ) |
|
|||||||||
|
|
ç |
|
÷ |
|
|
|||||
|
|
|
è |
|
Kст.макс ø |
|
|
||||
U01мин |
= U01 (1- aмин )= 15.5 (В), |
|
|
||||||||
U01макс |
= U01 (1+ aмакс ) = 18.9 (В). |
|
|
||||||||
2.6 Вычисляем сопротивление гасящего резистора Rг1 из выражения
Rг1 = |
U01 |
(1− αмин |
− α~ )− Uст1 макс |
= 211 (Ом). |
|
(Iн. макс |
|
||
|
|
+ Iст1. мин ) |
||
Примем
Rг1 = 210 (Ом).
2.7 Определяем максимальное значение и уточняем минимальное значение токов через стабилитрон.
Тогда
Iст1 макс |
= |
|
U01макс |
- Uст1 мин |
- Iн. мин |
= 42.1×10−3 |
(А), |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Rг1 |
|
|
||
Iст1 мин |
= |
U01мин |
- Uст1 макс |
- Iн. макс |
= 5.6 ×10−3 |
(А). |
||
|
|
|
||||||
|
|
|
Rг1 |
|
|
|||
Предельное значение тока для выбранного стабилитрона равно 26 мА, что меньше полученного значения. Поэтому увеличим RГ1 до 700 Ом и пересчитаем максимальное и
минимальное значения токов через стабилитрон
Iст1 |
макс |
= |
|
U01макс |
|
- Uст1 мин |
- Iн. мин |
= 9.1×10−3 (А), |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Rг1 |
|
|
|
|
|
|
Iст1 |
мин |
= |
|
U01мин |
- Uст1 макс |
- Iн. макс |
» 0 |
(А). |
|||||
|
|
|
Rг1 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
2.8 |
Определяем максимальную мощность, рассеиваемую стабилитроном |
||||||||||||
P |
|
|
= I |
ст1макс |
× U |
ст1макс |
= 96 ×10−3 |
(Вт). |
|||||
VD1 макс |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Значение этой мощности не превышает предельного значения, указанного в справочнике.
2.9 Находим переменную составляющую выходного напряжения и внутреннее сопротивление стабилизатора:
Uвых m1 = α~ Uвых ,
K~
ri=rст1.
где К~=Kст=10 – коэффициент сглаживания пульсаций.
Тогда
Uвых m1 |
= α~ Uвых |
= 2.9 ×10−3 (В), |
|||
|
|
|
K~ |
|
|
ri=rст1=12 (Ом). |
|
|
|||
2.10 |
Определяем номинальный КПД стабилизатора: |
||||
h = |
|
|
Uвых Iн макс |
|
= 0.96. |
|
|
æ U - U |
ö |
||
01ç R ÷ è Г1 ø
2.11Определяем максимальный ток, потребляемый стабилизатором от выпрямителя,U ç 01 вых ÷
I0 макс |
= |
U01 макс − Uст1 мин |
= 14.1×10−3 (А). |
|
|||
|
|
RГ1 |
|
3. РАСЧЁТ ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ ПОСТОЯННОГО НАПРЯЖЕНИЯ
Исходные данные:
Параметры стабилизатора
напряжение питания |
U01=12 В |
относительные отклонения напряжения сети |
±0.1 |
выходное напряжение |
U2=100 В |
ток вторичной обмотки |
I2=4 А |
частота работы преобразователя |
F=80 Гц |
КПД |
η=0.8 |
3.1 Определяем максимальное и минимальное значения напряжения питания преобразователя:
U01макс = U01 (1+ αмакс ) = 13.2 (В),
U01мин = U01 (1- aмин ) = 10.8 (В).
3.2 Определяем значение тока коллектора открытого транзистора. Для преобразователей
со средней точкой
IК нас = Uh2I2 (U01 мин - UКЭ нас ),
где UКЭ нас=0.5…1 В для германиевых транзисторов, 2…3 В – для кремниевых.
Примем UКЭ нас=2 В.
Тогда
IК нас = Uh2I2 (U01 мин - UКЭ нас )= 45.5 (А).
3.3Определяем максимальное напряжение на закрытом транзисторе преобразователя: UКЭ макс ≈ 2.4U01 макс = 31.7 (В).
3.4По значениям тока IK нас и напряжения UКЭ макс из справочника выбираем транзистор типа КТ8282В и определяем его основные параметры:
IК нас = 50 А, |
(В), |
UКЭ нас = 0.8 |
|
UКЭ0 = 80 (В), |
|
h21Э мин = 100, |
h21Э макс = 130, |
IК макс = 80 А,
Fh21 = 15 МГц,
РК макс = 120 Вт.
Зададим минимальный коэффициент насыщения транзистора кнас=1.4. Определим ток базы, необходимый для насыщения транзистора:
IБ нас = IК наскнас = 0.7 (А) . h21Э мин
Как только сердечник трансформатора входит в насыщение, индуктивное сопротивление первичной обмотки резко уменьшается, ток коллектора открытого транзистора начинает увеличиваться – рабочая точка транзистора входит в активную область. Максимальное значение тока коллектора IК макс зависит от значения тока базы транзистора и коэффициента передачи тока в схеме с общим эмиттером. Значение IК макс можно определить из следующего выражения:
IК макс = IК наскнас h21Э макс = 65 (А). h21Э мин
Данное значение является допустимым.
3.5 Определим мощность, рассеиваемую транзистором преобразователя:
РК = 0.5UКЭ нас IК нас + U01 макс IK макс τт Fкд ,
где |
1 |
|
|
|
|
tт = |
= 1.06 |
×10−8 |
(с), |
||
2pFh21 |
|||||
|
|
|
|
кд=0.5 – коэффициент динамических потерь.
Тогда
РК = 0.5UКЭ нас IК нас + U01 макс IK макс τт Fкд = 20 (Вт),
т.е. транзистор можно применить без радиатора.
3.6 Определяем напряжение базовых обмоток UБ и значения сопротивлений резисторов
RБ, R1.
Напряжение базовой обмотки выбирается из условия
UБ=(3…5)UБЭнас=2 В.
Определяем значения сопротивлений резисторов RБ, R1:
R Б |
= |
UБ - UБЭ нас |
= 2.1 (Ом), |
|
|||
|
|
IБ нас |
|
R1 = R Б U01 мин = 13 (Ом).
URБ