новая папка / Poperechnaya_rama1

Результаты заносятся в прил. 7, табл. П.7.1., загружение 2.

III. Крановая нагрузка

1. Вертикальная

а) момент Мmax приложен к левой стойке рамы

Результаты заносятся в прил. 7, табл. П.7.1., загружение 3. б) момент Мmin приложен к левой стойке рамы

55

Результаты заносятся в прил. 7, табл. П.7.1., загружение 4.

2. Горизонтальная (от поперечного торможения тележек с грузами):

а) тормозная сила приложена к левой стойке рамы

56

носится в таблицу прил. 7, табл. П.7.1., загружение 2.

3.Продольная сила Dmax заносится только для сечений "в заделке" и "ниже уступа" в прил. 7, табл. П.7.1., загружение 3.

4.Продольная сила Dmin заносится только для сечений "в заделке" и "ниже уступа" в прил. 7, табл. П.7.1., загружение 4.

3.5.Составление таблицы расчетных усилий

Порядок определения расчетных усилий в поперечной раме: 1. Сначала составляется сводная табл. усилий, в которую вносят полученные результаты статического расчета поперечной

рамы, силовые воздействия М и N для всех характерных сечений стойки (колонны) от каждого загружения, а для поперечной силы Q

– только в заделке (прил. 7, табл. П.7.1). В этой таблице для каждого загружения, кроме постоянной нагрузки, вводятся две строки

для усилий с коэффициентом сочетаний = 1 и = 0,9.

2. По сводной таблице подбирают сочетания, дающие максимальные значения усилий в характерных сечениях колонны. Расчетные усилия, подсчитанные для каждого основного сочетания, заносятся в прил. 7, табл. П.7.2.

Нормами проектирования предусмотрены два вида основных сочетаний нагрузок:

57

1. Постоянная и одна наиболее неблагоприятная кратковременная нагрузка, принимаемые с коэффициентом сочетаний = 1.

сочетаний = 0,9.

За одну кратковременную нагрузку принимается:

снеговая нагрузка (загружение 2); крановая нагрузка – совместное действие вертикальной

(загружение 3 или 4) и горизонтальной нагрузок от поперечного торможения тележек с грузами двух мостовых кранов (загружение 5 или 6). Таким образом, необходимо брать загружение 3 или 4 совместно с загружением 5 или 6 как одну кратковременную нагрузку. Нагрузка от поперечного торможения тележек с грузами может быть приложена в противоположных направлениях (в пролет или

ветровая нагрузка (загружение 7 и 8).

Возможны следующие неблагоприятные сочетания усилий в характерных сечениях колонны от совместного действия нагрузок:

1)наибольший положительный момент и соответствующая продольная сила;

2)наибольший отрицательный момент и соответствующая продольная сила;

3)наибольшая продольная сила и соответствующий положительный момент;

4)наибольшая продольная сила и соответствующий отри-

цательный момент.

Кроме того, для расчета анкерных болтов в заделке необходимо составить комбинацию усилий, дающую минимальное значе-

ние продольной силы Nmin и соответствующее ей максимальное значение опрокидывающего момента от ветровой нагрузки Мmin (загружение 7 или 8). Для этой комбинации усилий момент и продольная сила от постоянной нагрузки приняты с поправочным коэффициентом 0,82, учитывающим возможное отклонение собственной массы конструкций в меньшую сторону, что приводит к некоторому уменьшению восстанавливающего момента.

В случае, когда комбинации не могут осуществиться, в прил. 7, табл. П.7.2. ставятся прочерки. Кратковременные нагрузки, не

58

изменяющие Nmax, но приводящие к увеличению момента до Mmax при их учете, также должны быть включены в комбинацию.

Таким образом, для каждого из характерных сечений получают четыре, а для заделки – пять комбинаций изгибающего момента и продольной силы, из которых для расчета отдельных участков (узлов) ступенчатой колонны выбираются расчетные (наиболее неблагоприятные комбинации).

Поперечная сила используется для расчета решетки подкрановой части колонны сквозного сечения. Максимальное значе-

ние поперечной силы Qmax, как правило, определяется отдельно.

4. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ КОЛОНН ПРОИЗВОДСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ

4.1. Расчет и конструирование надкрановой части внецентренно сжатой колонны сплошного сечения

4.1.1. Определение расчетных длин

а) в плоскости поперечной рамы*

lefx ,в 2 Hв , (4.1)

вой части колонны, которыми являются связевые элементы, расположенные на уровне нижнего пояса стропильной фермы и элементы тормозной конструкции подкрановой балки (рис. 4.1).

*Поперечную раму составляют колонны и стропильная ферма, шарнирно или жестко сопряженная с колоннами

59

4.1.2. Нагрузка

Расчетная комбинация изгибающего момента М и продольной силы N выбирается из табл. П.7.2, прил. 7 для характерных сечений, расположенных в надкрановой части колонны. Для шарнирного сопряжения ригеля с колоннами характерным сечением является сечение "выше уступа".

4.1.3. Компоновка поперечного сечения надкрановой части колонны

Требуемая площадь поперечного сечения определяется по формуле Ф. С. Ясинского [4]

60

M – расчетный изгибающий момент;

bв – ширина надкрановой части колонны (п. 3);

При компоновке поперечного сечения надкрановой части колонны (рис. 4.2) следует учесть ряд конструктивных соотношений:

а

Рис. 4.2. Поперечные сечения колонн крайнего ряда:

а– надкрановой части; б – подкрановой части колонны сплошного сечения; в – подкрановой части колонны сквозного сечения

61

В прил. 9, табл. П.9.2. приведены геометрические величины надкрановой части колонны двутаврового сечения номинальной

высоты h = 500 мм. В зависимости от требуемой площади Атр производится подбор фактической площади А.

4.1.4.Проверка устойчивости подобранного сечения

1.В плоскости поперечной рамы

где с – коэффициент, определяется в соответствии с указаниями [1, п. 5.31] и зависит от параметров , , mx.

62

терполяции.

следует укреплять поперечными ребрами жесткости, расположенными на расстоянии (2,5-3) hef одно от другого.

4.2. Расчет подкрановой части внецентренно сжатой колонны сплошного сечения

Подкрановая часть ступенчатой колонны выполняется сплошного сечения при ширине bн = 1 м (рис. 4.2).

4.2.1. Определение расчетных длин

а) в плоскости поперечной рамы

где 1 – коэффициент расчетной длины для нижнего участка од-

где Нн – расстояние между узлами закрепления подкрановой части колонны, которыми являются нижний пояс подкрановых балок со связевыми элементами и верх фундамента

(рис. 3.2, 4.1).

64