
- •Задание
- •Пояснительная записка
- •Дополнительные указания
- •Рекомендуемая литература
- •Общая часть
- •Назначение машины
- •1.2 Конструкция машины
- •1.3 Принцип работы машины
- •1.4 Технико-экономические показатели мельницы самоизмельчения
- •1.5 Расчет основных параметров машины
- •2Специальная часть
- •2.1 Назначение и сущность ремонта
- •2.2 Выбор монтажной площадки и ее оснащенность
- •2.3 Разработка документов на проведение ремонтных работ.
- •2.5 Структура ремонтного цикла
- •2.6 Ремонт привода мельницы.
- •3.Охрана труда и техника безопасности
- •3.1 Правила техники безопасности при выполнении ремонтных работ по монтажу
- •3.2 Охрана труда при технической эксплуатации мельницы самоизмельчения и экологическая безопасность
- •3.3 Меры пожарной безопасности.
- •Список литературы
1.5 Расчет основных параметров машины
Основные детали мельниц помимо больших, циклически действующих, изгибающих и скручивающих нагрузок, вызываемых силой тяжести и центробежной силой вращающихся частей, мелющих тел и материала, подвергаются также непрерывным ударно-вибрационным и тепловым воздействиям. Характер нагрузок учитывается при выборе коэффициента запаса прочности, качества (марки) материала детали и пр.
Ниже приведены методы расчета некоторых деталей мельницы, таких как барабан, цапфы, соединительные болты днищ и др., подвергающихся при работе специфическим воздействиям. Остальные детали рассчитывают методами, приведенными в «Деталях машин».
Барабан мельницы рассчитывают как балку, лежащую на двух опорах, которая подвержена одновременно изгибу и кручению, по приведенному моменту
где Мгаах — наибольший изгибающий момент в тс-м;
Мкр — момент кручения, определяемый из уравнения (в Н-м),
(44)
Мкр = 7178.103-^
(N — мощность электродвигателя мельницы в л. с;
'кр
10*Afb
где W — момент сопротивления сечения корпуса изгибу,
W
=
лР3
32
(D и d — наружный и внутренний диаметры барабана в см).
Момент сопротивления уменьшен на 20% из-за наличия в барабане отверстий для броневых болтов и люков. Изгибающие моменты, действующие в сечениях барабана, вычисляют, принимая, что его а тяжести, сила тяжести броневых плит, мелющих тел
По суммарной реакции наиболее нагруженной опоры рассчитывают размеры вкладышей цапфовых подшипников барабана, обычно изготовляемых из баббита Б16. При их расчете определяют максимальное давление р, максимальную скорость скольжения v и произведение pv, которое до некоторой степени характеризует количество тепла, полученного подшипником.
На болты, соединяющие днища с фланцами барабана, действуют равнодействующая Рх силы тяжести вращающейся части мельницы и центробежная сила, а также окружное усилие Р%, передаваемое электродвигателем днищу. Кроме того, эти болты растягиваются изгибающим моментом в плоскости соединения днища с барабаном, и в результате предварительной их затяжки при монтаже мельницы.
По эпюрам перерезывающих сил (см. рис. 82, б) определяют перерезывающую силу от равнодействующей F, действующей в плоскости соединения фланца с днищем.
Сила среза, возникающая в результате влияния окружного усилия,
Р2 = 7178-103-^-
где N — мощность электродвигателя в л. с; п — частота вращения мельницы в об/мин; fi — радиус окружности, на которой расположены соединительные болты, в см. Суммарная сила (в Н), срезающая болты:
Р - Рх +Р2.
Напряжение (в МПа) в болтах от срезающей силы 0.1Р
где т — количество призонных (т. е. плотно пригнанных к развернутым отверстиям) болтов, работающих на срез; d — диаметр болта в см. Допускаемое напряжение среза (в МПа)
[т]ср - (0,2-г-0,3) 0Т - 0,25-2400 = 60 МПа (600 кгс/см2),
где ат — предел текучести для стали СтЗ, стт » 240 МПа (2400 кгс/см2).
Усилие затяжки болтов днища определяют следующим образом. Опорная реакция Ru стремится повернуть торцовую крышку в плоскости вокруг точки А. Перерезывающую силу F, действующую на болты, определяют из следующего уравнения:
RBl = r±,
где RB — реакция опоры в тс;
Если принять, что нагрузку воспринимают 3/4 всех болтов, то средняя нагрузка на один болт составит где т — количество болтов.
Наибольшая нагрузка на болты в момент прохождения их крайнего нижнего положения
Р = 2F.
Напряжение затяжки болтов (в МПа)
а3 = (0,4ч-0,5) ат.
Расчетная нагрузка
Fp = T + ХР,
где X — коэффициент основной нагрузки, отражающий упругие свойства соединяемых деталей и болта,
X — 0,2ч-0,3.
Момент, закручивающий болт при затяжке,
MhP - 0,098Tdck Н-м - Td кгс-см,
где k — коэффициент, равный 1,2.
Наибольшие касательные напряжения в нарезанной части болта
т
=
4 МПа
= Ц
кгс/см2.
Наибольшие касательные напряжения в стержне болта
f — МПа = Ц- кгс/см2.
Так как соединение работает при переменной нагрузке, необходимо проверить переменное напряжение цикла:
Среднее напряжение цикла
ат = 0,1 (а3аа) МПа = а3 -f кгс/см2.
И
Зубчатые или шлицепые муфты, соединяющие приводной вал с редуктором и днищем барабана, рассчитывают по расчетному крутящему моменту
Мр = KiKtM,
где К\ — коэффициент безопасности,
При расчете вала периферийного приводного механизма необходимо учесть следующее. На участке посадки ведущей шестерни вал помимо скручивания передаваемым окружным усилием Р изгибается под действием силы тяжести ведущей шестерни, а также окружного усилия, приложенного к зубу последней. Окружное усилие обычно незначительно отклоняется от вертикали, поэтому при расчете принимают, что оно направлено, как и сила тяжести шестерни, по вертикали
Вал
обычно закрепляют в трех-четырех
подшипниках. Однако вследствие
значительных нагрузок на участке
закрепления ведущей шестерни при
определении реакций опор можно пренебречь
подшипниками, расположенными ближе
к редуктору, и рассматривать участок
вала с ведущей шестерней как балку,
свободно опирающуюся на две опоры.
Затем проверяют вал на прочность с учетом предела выносливости принятой марки, качества обработки (ковки, протачивании и шлифовании) вала, концентрации напряжения у шпонок, добавочных напряжений, возникающих при посадке ведущей шестерни Ни вал и т. д. С учетом этих усилий при проверке вала на прочность pro размер определяют по уточненному уравнению, приводимому м руководствах по деталям машин:
Мпр = уг*Щ1ЗГ + ?>2АКр
Диаметр вала в остальной, менее нагруженной части принимают примерно 0,8d и одинаковым по всей длине.
Удлинение корпуса мельницы при нагреве (в м)
М = a {t1 - /0) L
а — коэффициент линейного расширения стали в интервале 0—100° С, а - 0,000012; /, — t0 — разность температур корпуса; можно в зависимости от местных условий принимать равной 120—150° С; L — длина корпуса в мм. Удлинение корпуса следует учитывать в конструкции