192.Гидравлический расчет простого и сложного нефтесборного трубопровода.

При дв-ии ж-ти по тр-ду пр-т потери Р по длине. Вел-на потерь Р(Н) зав-т от d тр-да, сост-я его внутр. пов-ти, Qж, от св-в перек. ж-ти. Харак-кой тр-да наз-т зав-ть м/у Н и Q. Гидр. расчет основ-ся на ур-нии Бернулли (z₁+P₁/pg+α₁V²₁/2g)- (z₂+P₂/pg+α₂V²₂/2g)=h_пп, где z-геом. напор, Р/рg- пьезом. напор V/2g- скор. напор. α- коэф-т Кориолиса (=1 при турб)

hпп=hтр=λ(l/D)(V²/2g)-Дарси-Вейсбаха, ∆P= λ(l/D)(V²/2g)*р

При Re<2320 по ур-ю Стокса λ=64/Re (ламин)

1 зона λ=f(Re) 2320<Re<Re_пер1

2 зона Re_пер1<Re<Re_пер2 1/(λ)^0,5= -2lg(k_э/D+2.51/Re (λ)^0,5)-

ф-ла Колбрука- Уайта

3 зона Re> Re_пер2

Re_пер1===59.5/e^8/7 Re_пер2=(665-765lge)/e . hмс=ξ (V²/2g)

Расчет тр-дов при движ-ии однофазных ж-ей (d,Q=const)

1.Необ-мо опред-ть проп. Спос-ть тр-да Q при изв-х D, l,pж,ν, ∆P, ∆z=z₁-z₂.

Решение этой задачипроиз-ся графо-анал. спос-м. Задаемся Q

Q>V>Re> λ>H

2. Необ-мо опр-ть нач. напор Н1(Р1) при задан-х Н₂,l,pж, ν, D, ∆z¹, Qж

Q>V>Re> λ>H>Pиск

3.Необх-мо опр-ть D тр-да, спос-го проп-ть зад. расход Qж при изв-х данных

D>Re> λ>H>хар-ка h_тр=f(P)

Расчет сложных труб-ов

Любой слож. тр-д м.пред-ть как ряд посл-ных и параллельных тр-в. При посл.соед-ии прост. тр-в, им-х разл. диам-ры, расход= const, а потери напора опр-ся сложен-м потерь напора на отд.уч-ках. При паралл. соед-ии разность напоров на концах уч-ков одинаковы, а сумма расходов в паралл. ветвях равна общему.

При гидр. расчете встреч-ся 4 случая:

1.Ж-ть из раздат.коллектора отбирается D=const

2.Ж-ть поступает в коллектор D≠const

3.Сборный коллектор состоит из парал. тр-в (лупинги)

4.Сборный коллектор имеет форму кольца.

193. Расчет сборных трубопроводов при движении по ним газированной жидкости

По больш-ву тр-в тран-ся 2 или 3 фазные ж-т, к-е хар-ся разл.структ. формами(взаим-е распол-е газ-й и жид-й фазы). При этом на гр-це раздела фаз возн-т силы межфазн. натяжения. Выд-т 7 струк.форм:

1.Поток с отд. пузырьками газа 2.Поток с пробками газа. 3.Расслоенный поток. 4.волновой поток. 5.Пробковое течение. 6.Эмульсионный поток. 7.Пленочный поток

Разнообразие стр.форм дв-я жид-ти опр-ся 2 парам-ми:

1.Критерий Фруда Frсп=F_ин/F_тяж= V²_c/gD

2.Расходное газосодер-е

-для водовоздушной смеси:

β=V_в/(V_в+Q_ж) и V_с=(V_в+Q_ж)/S

-для нгв смесей

β=1/(1+b_н/(Г_ф-Г_р)*(р_срТ₀ / ((1-W_в) Т_срР₀Z))

При теч-нии нгв смесей из-за большой разницы физ.св-в комп-в имеет место относ.дв-е фаз вследствие этого истинное газосод-е φ ≠ β. На φ оказ-т влияние физ.св-ва ж-ти и газа, d тр-да, а также наличие восход-х и низход-х участков тр-да. Если относ. скор-ть дв-я 0, то φ = β.

Если Wг<Wж, то φ <β.

194.Способы увеличения произ-ти трубопр-в.

На нфт-х мест-х часто прих-ся ув-ть проп.спос-ть тр-в в связи с подкл-м новых скв. или увел-м произв-ти сущ.скв-н, подающих прод-ю на УПН. Способы:

1)Сниж-е вязкости перек.нефти, подогревая ее.

2)подачей в поток обводн.нефти на АГЗУ ПАВ, в рез-те чего прос-т инверсия эмульси и и внешней фазой станов-ся вода.

3)прокладка лупинга

4)повыш-е давл-я на устьях скв-н или устан-ка доп.насоса на ДНС.

5)Комбинация вышеперечислен.