3. Расчет ортотропной плиты.

Расчет будем выполнять с использованием программы ORTO-PL. Для нашего моста выберем ортотропную плиту с плоскими стрингерами и с Т-образными поперечными ребрами. Ортотропная плита имеет следующие параметры:

• Толщина покрытия проезжей части: 14 мм.

• Толщина стрингеров: 12 мм.

• Толщина вертикальных листов поперечных ребер: 12 мм.

• Толщина нижнего листа поперечных ребер: 18 мм.

• Высота стрингеров: 200 мм.

• Высота поперечных ребер: 800 мм.

• Шаг поперечных ребер: 3 м.

• Шаг продольных ребер: 30 см.

Результаты расчета приведены в приложении 2. Максимальные напряжения от изгиба в стрингерах 1766 кгс/см² не превышают предельно допустимого 2950 кгс/см². Максимальный изгибающий момент в поперечном ребре 2909 кгс/см² так же не превосходит этого значения.

4. Расчет балок жесткости.

Б алки жесткости расчитаем из условия их взаимодействия с ортотропной плитой. Сечение примем коробчатое. Толщина стенок 12 мм, нижнеего листа 18 мм, ширина 3000 мм для удобства размещения закреплений вант. Согласно схеме 3, местные напряжения возникающие в стрингерах ортотропной плиты складываются с напряжениями в балке жесткости. Вычисление геометрических характеристик балки жесткости приведено в приложении 3. Там же расчитаны напряжения, возникающие в верхнем и нижнем волокнах балки жесткости по формуле центрального сжатия, т.к. в опорном сечении действует только момент (опора шарнирно-подвижная и нет прикрепления вант). Расчетные усилия были определены по результатам работы программы FERMA (прил. 1). Усилия принимают максимальное значение в узле 12.

В нижних волокнах балки жесткости значение напряжений близки к предельным, но не привышают их (2934<2950). В верхних волокнах (лист покрытия проезжей части) 189+1390=1579 кгс/см² и по нижей грани стрингера: 1766+997=2763 кгс/см² – не привышают предельно допустимых.

5. Расчет пилона.

Пилон выбран прямоугольного сечения 2х2.5, причем длинная сторона расположена вдоль оси моста. Бетон пилона класса В30. Рабочую арматуру расположим симметрично относительно центральной оси сечения вдль коротких сторон. Исходя из симетрии армирования произведем расчет на прочность и выносливость, пользуясь рекомендациями [2]. Полностью расчет приведен в приложении 4. Исходными данными для него послужили результаты работы программы FERMA (см. прил. 1). По результатам расчета выбрано армирование каждой стороны 10-ю стержнями арматуры АIII 20 мм.

6. Расчет сечений вант.

Пользуясь рекомендациями [1], выберем ванты, состоящие из отдельных канатов 36,5 мм ГОСТ 3090-73 с нормативным разрывным усилием 112000 кгс. По определенным программой FERMA усилиям в вантах определим необходимое количество канатов в каждом ванте. Расчет приведен в таблице 3. В графе n_p, определено потребное количество канатов.

Таблица 3.

№ ванта	N, тс	nр	nоконч
оттяжка	693	7	8
1	288	3	3
2	350	4	4
3	366	4	4
4	593	6	6
5	379	4	4

В графе n_оконч приведено количество канатов в ванте откорректированное из конструктивных соображений.