- •1. Расчетно - технологическая часть
- •2. Конструкторская часть
- •3. Технологическая документация
- •1.3. Характеристика материала 7
- •3. Технологическая документация 54
- •Введение
- •1. Технологическая часть
- •1.1. Описание конструкции и назначение детали
- •1.2. Технологичность конструкции
- •1.3. Характеристика материала
- •1.4. Определение годовой программы выпуска
- •1.5. Выбор и расчет заготовки с экономическим обоснованием
- •Первый способ – горячая шамповка
- •Припуски на механическую обработку
- •Метод – Прокат
- •1.Определение диаметра прутка:
- •2. Длина заготовки:
- •1.6. Маршрут обработки
- •1.6.1. Выбор оборудования с обоснованием
- •1.6.2. Определение технологических базовых поверхностей и выбор приспособлений
- •1.6.3. Выбор режущего инструмента
- •1.6.3. Выбор мерительного инструмента
- •1.7. Режимы резания и нормирования операций Расчеты приведены в приложение
- •1.9. Расчет управляющей программы для станка с чпу в сапр adem-8,0
- •2. Конструкторская часть
- •2.1. Проектирование и расчет специального приспособления
- •2.1.1. Описание конструкции и принципа работы приспособления
- •2.1.2. Расчет усилия зажима
- •2.1.3. Расчет погрешности базирования
- •2.2. Расчёт и конструирование режущего инструмента
- •2.3. Расчёт и конструирование мерительного инструмента
- •3. Технологическая документация
- •3.1. Комплект документации маршрутно-операционного технологического процесса обработки детали в сапр adem-8,0.
- •Заключение
- •Литература
- •Приложение
2.1.2. Расчет усилия зажима
Рис.16 Схема зажима
Q – сила зажима, Н
Ро - осевая сила резания, Н
W – тянущее усилие на штоке, Н
Мкр – момент крутящий, Н мм
D; d – размеры опорной поверхности заготовки, мм
При данной схеме базирования сила зажима будет равна силе резания.
([4]стр.42)
Р = Рт/КРм, Н ([2.4],стр.136, карта 50, лист 1) (2.1)
где,
Рт - осевая сила резания табличная, Н ([2.4],стр.136, карта 50, лист 1)
Kрм -механические свойства обрабатываемого материала 0,9 ([2.4],стр.143, карта 53, лист 1]
Табличная осевая сила
Рт = 645 Н
Принятая осевая сила
Р=645,0/0,9 =716 Н
Окончательно осевая сила
Р=716 Н
Р=Q=716 Н
Определение тянущего усилия на штоке пневмокамеры двустороннего действия W
, Н ([1], стр.15, табл.6) (2.3)
К – коэффициент запаса
Mкр – момент крутящий на сверле, Н мм
n - число одновременно работающих сверл
f – коэффициент трения на рабочих поверхностях зажимов
Mкр = Н мм [2.5] (2.4)
Ро – сила резания, Н
Pо = 716 Н
Mкр = 0,73· ·716·10=523 Н·мм
Mкр = 523 Н·мм
f = 0,25
К = 2,0
n=1
=93 Н
Расчет номинального диаметра резьбы на штоке
, мм
[σр] – допускаемое напряжение на растяжение
[σр] = 58…98 МПа.
мм
Принятый диаметр штока 10 мм, резьбы М8-7Н
Определение диаметра пневмокамеры.
[2.5] (2.5)
Ри - исходное усилие развиваемое пневмокамерой, Н;
D - диаметр пневмокамеры, мм;
d – диаметр штока, мм;
ρ - давление сжатого воздуха, МПа, (ρ = 0,4 Мпа = 4 кгс/см2)
В нашем случае исходное усилие развиваемое пневмокамерой Ри равно тянущему усилию на штоке W пневмокамеры:
Ри = W = 93 Н
= 30 мм
Рекомендуемые параметры диафрагменных пневмокамер ([1]стр.98, табл.3.11)
D - диаметр пневмокамеры, мм D= 125 мм;
d – диаметр диска опорного, мм d=88 мм;
Толщина диафрагмы 4 мм
Определение рациональных длин ходов штока пневмокамеры с диафрагмой.
Для плоской резинотканевой диафрагмы
мм (2.6)
мм; (2.7)
2.1.3. Расчет погрешности базирования
При установке заготовки в приспособлении будет возникать погрешность базирования. Погрешность базирования ε будет равна максимальному зазору в соединении отверстие в заготовке и палец в приспособлении.
Размеры отверстия в заготовке согласно технологии обработки Ø64Н9 (+0,074)
Размеры пальца в приспособлении приняты Ø64g8( )
Максимальный зазор в соединении Δ будет равен:
Δ = D max – dmin , мм
D max – максимальный диаметр отверстия в заготовке, мм
dmin – минимальный диаметр пальца в приспособлении, мм
D max = 64 + 0,074 = 64,074мм
dmin = 64 – 0,056 = 63,944 мм
Δ = 64,074 – 63,944 = 0,13 мм
Следовательно, погрешность базирования ε будет равна
ε = Δ = 0,13 мм
Требуемый размер, по чертежу детали, на межцентровое расстояние между осями отверстий 30 ± 0,1. Следовательно, поле допуска на размер будет составлять 0,2 мм.
Погрешность базирования ε = 0,087 мм меньше поля допуска на размер 0,2 мм
0,13 < 0,2
Следовательно, заданная точность размера 30 ± 0,1 будет обеспечена спроектированным приспособлением.