- •Основные элементы систем нефтегазосбора. Требования к промысловым системам нефтегазосбора и подготовки.
- •Существующие системы нефтегазосбора (самотечная, Бароняна-Вазирова, Гипровостокнефть, Грозненская, Западной Сибири, унифицированная, совмещенная)
- •Современные методы измерения продукции скважин (Спутник-а, Спутник –б, Спутник- в, расходомеры, влагомер, диафрагмы).
- •Технологические расчеты промысловых трубопроводов. Классификация промысловых трубопроводов.
- •Гидравлический расчет простых трубопроводов.
- •Гидравлический расчет сложных трубопроводов. Расчет сборного и раздаточного коллекторов.
- •Гидравлический расчет сложных трубопроводов. Расчет параллельных и кольцевых трубопроводов.
- •Неизотермическое течение жидкостей в трубопроводе. Расчет трубопроводов при неизотермическом течении жидкости
- •Гидравлический расчет трубопроводов, транспортирующих вязкопластичные жидкости.
- •Гидравлический расчет трубопроводов для нефтяных эмульсий.
- •Дифференциальное и контактное разгазирование. Расчет процесса сепарации по закону Рауля-Дальтона.
- •1 Контактное разгазирование, 2 дифференциальное разгазирование
- •Расчет количества газа, выделяемого из нефти по коэффициенту растворимости.
- •Определение пропускной способности и диаметра нефтегазовых сепараторов. Расчет гравитационных сепараторов по газу.
- •Определение пропускной способности и диаметра нефтегазовых сепараторов. Расчет гравитационных сепараторов по жидкости.
- •Определение пропускной способности и диаметра нефтегазовых сепараторов. Расчет циклонных сепараторов.
- •Определение пропускной способности и диаметра нефтегазовых сепараторов. Расчет насадочных сепараторов.
- •Выбор числа ступней сепарации. Давление в сепараторе.
- •Очистка газа от сероводорода в варианте безнасосной циркуляции использованием реагента Трилон-б
- •Аппараты для разгазирования и частичного обезвоживания нефти.
- •Отечественные промысловые трехфазные сепараторы. Назначение и конструктивные особенности.
- •Технология сепарации газонефтяной смеси в блоке кдф – сборная емкость. Сепарация газонефтяной смеси в кдф. Назначение кдф. Определение длины и диаметра кдф.
- •Нефтяные эмульсии. Классификация. Условия образования. Основные свойства нефтяных эмульсий.
- •Разрушение нефтяных эмульсий обратного типа.
- •Вопрос 5.10: Фильтрация.
- •Классификация деэмульгаторов. Основные требования, предъявляемые к деэмульгаторам.
- •Ассортимент деэмульгаторов, применяемых в оао «Татнефть»
- •Основные методы сокращения вредных выбросов в атмосферу при эксплуатации резервуарных парков.
- •2. К ним относят цвет окраски резервуаров:
- •3. Гус (газоуравнительная система).
- •Расчет потерь легких фракций при больших и малых дыханиях резервуаров
-
Гидравлический расчет сложных трубопроводов. Расчет параллельных и кольцевых трубопроводов.
Сложный трубопровод может иметь различные диаметры по длине и отводы.
При гидравлическом расчете их практический интерес представляет четыре случая, часто встречающихся в промысловых условиях:
1) жидкость из раздаточного коллектора, имеющего постоянный диаметр, равномерно или неравномерно отбирается;
2) жидкость равномерно или неравномерно поступает в сборный коллектор, имеющий по длине разный диаметр;
3) общий сборный коллектор образует параллельные ТП (лупинги);
4) общий сборный (раздаточный) коллектор имеет форму кольца (магистральный водовод).
Параллельные ТП, или лупинги, прокладывают обычно для увеличения их пропускной способности при сохранении того же перепада давления на конечных участках или уменьшении его.
Рис. 3. Расчетная схема параллельных трубопроводов (с лупингом)
На рис. 3 приведена схема трубопровода с лупингом.
Из баланса количества жидкости имеем
(4)
где Q0 - расход жидкости в основном трубопроводе до сечения А и после сечения В; Q1 - расход жидкости в трубопроводе на участке АВ; Q2 - расход жидкости в лупинге.
Очевидно, потери напора на участке трубопровода АВ равны потери напора в лупинге (параллельной трубе), т. е. Dh1 = hD2 или, согласно (**) можем записать:
где l0 - длина участка трубопровода, равная длине лупинга; D1, D2 - диаметры трубопровода и лупинга соответственно.
Из равенства потерь напора на участке трубопровода А - В следует
(5) или
(5а)
Подставим величину расхода в лупинге Q2 в формулу (4).
(6)
откуда найдем расход в трубопроводе Q1 на участке AВ, выраженный через расход Q0 до разветвления:
(7)
Формула (7) позволяет определить расход жидкости в сдвоенном трубопроводе по известному суммарному расходу Q0 и заданным отношениям диаметров лупинга и трубопровода.
Гидравлический уклон до участка АВ и после него
(8)
Гидравлический уклон на участке АВ и в лупинге одинаков и будет равен с учетом выражения (7)
(9)
Выражая гидравлический уклон на сдвоенном участке через гидравлический уклон основного трубопровода, получим
(10)
Если диаметр основного трубопровода D1 и диаметр лупинга D2 равны между собой, то
(10а)
В этом случае при ламинарном режиме n = 0,5, при турбулентном режиме в зоне справедливой для формулы Блазиуса n = 0,297, для зоны с квадратичной характеристикой n = 0,25.
Кольцевые трубопроводы сравнительно широко применяют в промысловых условиях при подаче воды от мест водозабора до кустовых насосных станций (КНС).
Кольцевые трубопроводы рассчитывают по той же схеме, что и при параллельном соединении (с лупингом).
Однако задача значительно усложняется тем, что здесь имеется несколько расходных пунктов Q1, Q2, Q3, Q4, Q5 (рис. 4), и расчет проводят до тех пор, пока изменением расхода жидкости и направлением ее движения не будет достигнуто равенство потерь напора в ветвях ВСДЕ и ВМКЕ.
Рис. 4. Расчетная схема кольцевого трубопровода
При проектировании кольцевой системы водоводов вначале задаются величинами расходов Q1, Q2, Q3, Q4, Q5 и, зная диаметры отдельных ветвей, определяют значения потерь напора от общей точки разветвления В до расходных пунктов СDЕ и МКЕ. Расходы считаются заданными правильно, если алгебраическая сумма потерь напора в кольце равна нулю, т. е.
(11)
или
Если это условие не соблюдается, то следует повторить расчеты при измененных величинах расходов жидкости в трубах:
Q1 + Q2 + Q5 = Q3 + Q4 + Q5 ± DQ.
Поправка DQ при этом выбирается удовлетворяющей уравнению
(12)
Если в процессе эксплуатации кольцевого трубопровода на линиях-отводах Q1, Q2, Q3, Q4 и Q5 изменяется сопротивление (закрывается задвижка), то соответственно этому сопротивлению происходит перераспределение расходов жидкости в отдельных отводах.