- •1. Состав и свойства углей и продуктов их сгорания и газификации
- •1.2. Состав и свойства продуктов сгорания и газификации углей
- •2.2. Тепловой баланс
- •2.3. Технологические показатели
- •3.Примеры выполнения заданий
- •1.Исходные данные
- •2. Решение
- •2.Решение
- •Исходные данные
- •2. Решение.
- •Исходные данные
- •Решение
- •Исходные данные
- •Решение
- •1. Исходные данные (см. Пример 1).
- •Решение
- •1. Исходные данные
- •2. Решение
- •1. Исходные данные (см. Пример 1).
- •2. Решение
- •1. Исходные данные (см.Пример 1).
- •2. Решение
- •1. Исходные данные (см.Пример 7).
- •2. Решение
- •2. Решение
- •1.Исходные данные (см.Пример 12).
- •2. Решение
- •1. Исходные данные
- •2. Решение
- •1. Исходные данные (см.Пример 14).
- •2. Решение '
- •1. Исходные данные (см.Пример 14).
- •2. Решение
- •1. Исходные данные (см. Пример 14).
- •2. Решение
- •1.Исходные данные (см.Пример 14).
- •2. Решение
- •1. Исходные данные
- •2. Решение
- •1. Исходные данные
- •2. Решение
- •1. Исходные данные
- •2. Решение
- •1. Исходные данные
- •2. Решение
- •1. Исходные данные
- •2. Решение
- •1. Исходные данные
- •2. Решение
- •1. Исходные данные
- •2. Решение
- •1. Исходные данные
- •2.Решение
- •1. Исходные данные (см.Пример 28).
- •2. Решение
- •Исходные данные
- •2. Решение
- •1. Исходные данные (см.Пример 20)
- •2. Решение
- •1. Исходные данные
- •2. Решение
1. Исходные данные (см. Пример 14).
2. Решение
1.Последовательно найдем состав полуантрацита на рабочее состояние и далее состав продуктов его полного сгорания в воздухе с =2,0 на влажное состояние при отсутствии внешнего водопритока в блок сжигания.
В связи с тем, что это уже было сделано ранее в примерах 1и 8,воспользуемся результатами. В конечном итоге имеем:
N=76,63%, СO=9,08%, SO=0,07%, O=10,16%, W=4,06%.
2. Последовательно найдем и рассматриваемых продуктов сгорания.
В связи с тем, что данные показатели уже были определены ранее соответственно в примерах 15 и 16, воспользуемся этими результатами:
=73,03•10 м/с =55,81•10 кВт/(м•К)
3. Найдем истинную изобарную объемную теплоемкость С рассматриваемых продуктов сгорания. Согласно [4] это можно сделать следующим образом:
С=(С),
где (С)- истинная изобарная объемная теплоемкость i-го газового компонента газовой смеси, кДж/(нм•К).
Используя рекомендации [4], найдем величины (С) всех газовых компонентов рассматриваемых продуктов сгорания при Т=750К:
(С)=1,2054+2,64 • 10•Т-0,015•10•Т2 =1,3950 кДж/(нм•К),
(С)=1,1688+19,55 • 10•Т-0,667•10•Т2 =2,2599 кДж/(нм•К),
(С)=1,3610+18,19 • 10•Т-0,674•10•Т2 =2,3461 кДж/(нм•К),
(С)=1,1398+6,08 • 10•Т-0,019•10•Т2 =1,4889 кДж/(нм•К),
(С)=1,2955+4,10 • 10•Т-0,051•10•Т2 =1,5743 кДж/(нм•К).
Окончательно получаем
(С)= 0,7663•1,3950+0,0908•2,2529+0,0007•2,3461+0,1016•1,4889+0,4889•1,5743 =
=1,4910 кДж/(нм•К).
4. Найдем величину Р продуктов сгорания. Согласно [7] это можно сделать следующим образом:
Р===0,7123
5. Определим величину Р методом, не требующим знания точного состава продуктов полного сгорания углей в воздухе с >1,0. Согласно [7] это можно сделать так:
Р=0,7614-3,819•10•T-4,l•10•W+6,958•10•W-2,417•10•Т•W- 0,7614-
-3,819•10•750-4,1•10•4,06+6,958•10•4,06-2,417•10-б•75О•4,06 = 0,7099.
6. Сделаем оценку погрешности расчета Р вторым методом относительно первого
=100•=0,33%
Анализ величины показывает, что точность второго метода расчета Р , при котором нет необходимости знать точный состав продуктов полного сгорания углей в воздухе, вполне удовлетворяет требованиям практики.
Пример 18.
1.Исходные данные (см.Пример 14).
2. Решение
1. Последовательно найдем состав полуантрацита на рабочее состояние и далее состав продуктов его полного сгорания в воздухе с =0 на влажное состояние при отсутствии внешнего водопритока в блок сжигания.
В связи с тем, что это уже было сделано ранее в примерах 1 и 8, воспользуемся этими результатами. В конечном итоге имеем:
N=76,63%, СO=9,08%, SO=0,07%, O=10,16%, W=4,06%.
2. Найдем показатель адиабаты k рассматриваемых продуктов сгорания. Для этого воспользуемся рекомендованной в [4] формулой
k=
где k - показатель адиабаты i-го тазового компонента газовой смеси.
Величины kпри Т=750К определим согласно рекомендациям [4]:
k=1,4212 - 7,527•10•Т = 1,3647,
k=1,2891 - 8,675•10•Т = 1,2240,
k=1,2522 - 6,163•10•Т = 1,2060,
k= 1,4031 - 7,958•10•Т = 1,3434,
k== 1,3538 - 9,646•10•Т = 1,2815.
Окончательно получаем
k=(0,7663•1,3950+0,0908•2,2599+0,0007•2,3461+0,1016•1,4889+0,0406•1,5743)/[0,7663•
•1,3950/1,3647)+(0,0908•2,2599/1,2240)+(0,0007•2,3461/1,2060)+(0,1016•1,4889/1,3434)+
+(0,0406•1,5743/1,2815)=1,3375.
3. Определим величину k при Т *=750К методом, не требующий знания точного состава продуктов полного сгорания углей в воздухе с >1,0. Согласно [43 это можно сделать следующим образом:
k= 1,4192-1,8146•10•T+5,1118•10-Т= 1,3119.
4. Сделаем оценку погрешности расчета k вторым методом относительно первого
=100•=1,91%
Анализ величиныпоказывает, что точность второго метода расчета k , при котором нет необходимости знать точный состав продуктов полного сгорания углей в воздухе, вполне удовлетворяет требованиям практики.
Пример 19.
1. Исходные данные
В соответствии с заданным вариантом, продукты подземной газификации угля имеют следующий состав на сухое состояние
N=63,10%, CO=14,4%, O=0,20%, H=10,30%
CH=1,60%, CH- CH=0,18%, HS=0,02%
2. Решение
1. Найдем величину продуктов газификации. При наличии данных только о составе этих продуктов величину можно найти по азотной формуле, которая для продуктов подземной газификации угля имеет следующий вид [3].
==
=
Пример 20.
1.Исходные данные
В соответствии с заданным вариантом газифицируемый каменный уголь имеет следующий состав на рабочее состояние:
C=75,20%, H=4,37%, N=2,12%, S=0,31%, O=7,14%, W=6,00%, A=4,86%,
а полученные при этом сухие продукты газификации:
2. Решение
N=63,10%, CO=14,4%, O=0,20%, H=10,30%,
CH=1,60%, CH-=CH=0,18%, HS=0,02%
1. Определим последовательно приведенные к нормальным физическим условиям теоретические объемы сухого Vи влажного V воздуха, необходимого для полного сгорания 1 кг рабочей массы каменного угля с =1,0. Учитывая рекомендации [33] получаем
V= О,0889•C+0,2676•H+0,0333• (S- O) = =О,0689•75,20+0,2676•4,37+0,0333•(0,31-7,14)=7,63 нм/кг угля.
2. Определим коэффициент избытка воздуха в продуктах газификации. Величина в данных продуктах газификации была найдена в примере 19, поэтому воспользуемся этим результатом: =0,5484.
3. Найдем приведенный к нормальным физическим условиям теоретический объем воздуха, расходуемый на газификацию 1 кг рабочей массы угля. Согласно [3] это можно сделать так:
=• V=0,5484•7,75=4,25 нм3/кг угля.
4. Найдем приведенный к нормальным физическим условиям теоретический объем сухих продуктов полного сгорания каменного угля в воздухе с =1,0. Учитывая рекомендации [3] получаем
V= 0,0187• (C+0,375•S)+0,008• N+0,79• V= =0,0187•(75,20+0,375•0,31)+0,008•2,12+0,79•7,63-7,45 нм3/кг угля
5. Определим приведенный к нормальным физическим условиям теоретический объем сухих продуктов газификации. Для этого воспользуемся рекомендованной в [З] формулой
===5,28 нм/кг угля.
Анализ величин V и показывает, что с 1 кг рабочей массы каменного угля получается 7,43 нм3 продуктов полного сгорания с =1 и только 5,25 нм3 сухих продуктов газификации, т.е. в 1,41 раза меньше.
6. Определим теперь выход сухих продуктов полного сгорания и газификации с 1 нм3 атмосферного, т.е. влажного воздуха:
при полном сгорании с = 1,0
h= V/ V= 7,45/7,75=0,961 нм/нм3 воздуха;
при газификации
h = V/ V= 5,28/4,25=1,242 нм/нм3 воздуха. Сравнивая величины h и h, видим, что при газификации угля с 1 нм3 воздуха выход сухих продуктов газификации в 1,28 раза превышает выход сухих продуктов полного сгорания с =1,0.
Пример 21.