7.7. Вибір запобіжників

Вибираємо запобіжники у колі трансформатора власних потреб. Вибір ведемо за наступними параметрами

а) за родом установки. Приймаємо запобіжники для внутрішньої установки, для роботи в районах з помірним кліматом

б) за напругою установки

Струм трансформатора у форсованому режимі роботи

Номінальний струм плавкої вставки запобіжників, призначених для захисту силових трансформаторів, вибирається з урахуванням стрибка струму намагнічування 4. Тоді

5,092 31,5 А

г) за номінальним струмом відключення



22.857 31,5 кА

Приймаємо до установки запобіжники типу ПКТ101-10-31,5-20 У3 2.

Вибираємо запобіжники для захисту трансформаторів напруги. Вибір ведеться тільки за напругою установки



10 < 10 кВ.

Приймаємо запобіжники типу ПКН001-10 У3 2.

7.8. Вибір розрядників.

Для захисту СЕП від атмосферних та внутрішніх перенапруг ізоляції електрообладнання використовують розрядники. Вони вибираються за напругою.

Вибираємо розрядник зі сторони високої напруги. Приймаємо розрядник типу РВС-150У1.

150=150 кВ

Вибираємо розрядник зі сторони високої напруги. Приймаємо розрядник типу РВС-10У1.

1010 кВ;

7.9. Вибір шин

Вибираємо шини на стороні 150 кВ. В РУ 35 кВ і вище використовують гнучкі шини, виконані проводами АС.

де

- коефіцієнт поправки на температуру навколишньої середи. Приймаємо, що вона рівна номінальній (С), тоді .

Приймаємо проводи марки АС-120/19 с .

390 > 107,76 А;

Перевіряємо выбрані шини:

а ) на термічну дію тока КЗ:

де С=91 А∙с^1/2/мм² для алюмінієвих шин.

мм²;

120 мм² > 70,5 мм² - умова виконується

Вибираємо проводи марки АС-120/19.

б ) на електродинамічну дію струму КЗ не перевіряємо, так як менше 20 кА.

в ) по умовам коронування перевірку не виконуємо, т.я. вибраний переріз 120 мм² більше мінімального допустимого для напруги 150 кВ – 70 мм²

Вибираємо шини на стороні 10 кВ від трансформатора до закритого розподільчого пристрою. Вибір перетину виконується по нагріву (по допустимому струму). Так як I_рф2=2155,44 А, то приймаємо алюмінієві шини прямокутного перерізу з слідуючими параметрами: приймаємо двохполосні шини; положення – плиском; переріз однієї шини 1000 мм²; допустимий струм I_доп=2860 А.

Перевіряємо вибрані шини

Значення допустимого струму

де – коефіцієнт поправлення на спосіб установки шин;

- коефіцієнт поправлення на температуру навколишнього середовища.

а) умови термічної стійкості

де _к – температура шин при нагріванні струмом короткого замикання, ^оС _к.доп – допустима температура нагрівання шин при короткому замиканні. Для алюмінієвих шин _к.доп=200 ^оС 1

Визначаємо температуру шин в нормальному режимі роботи

По кривій рис. 3.46 [1] знаходимо величину f_н , що характеризує тепловий стан шини на момент початку короткого замикання:

.

Величина f_к , що характеризує тепловий стан шини на кінець короткого зами­кання визначається по формулі:

де S – переріз шини;

ммС/А²С – коефіцієнт, який врий враховує питомий опір і ефективну теплоємність провідника;

Для находимо .

Шини задовольняють умови термічної стійкості:

;

Умова виконується, тобто шини термічно стійкі.

Перевіряємо шини на механічну міцність. Визначаємо проліт l при умові, що частота власних коливань буде більше 200 Гц

Так як шини на ізоляторах розташовані “плиском”, то

де - момент інерції поперечного перерізу шин;

Приймаємо проліт 1,6 м, відстань між фазами, а = 0,5 м;

Визначаємо відстань між прокладками

де де Па з табл. 4.2 1 k_ф=0,4 з рис. 4.5 1 а_п=2;b=1 см m_п=2,16 кгм 1.

Приймаємо менше значення l_п=0,51 м, тоді число прокладок в прольоті

Приймаємо n=3.

Визначаємо силу взаємодії між смугами

Напруження в матеріалі смуг

де

Напруження в матеріалі шин від взаємодії фаз

Умова виконується, таким чином шини динамічно стійкі.