Сечение 5-5.

=

_11ср - осредненное расчетное значение угла внутреннего трения грунта, определяемое по формуле

₁₁,_i - расчетное значение углов внутреннего трения для отдельных пройденных сваями слоев грунта толщиной h _i .

=

Определим размеры подошвы, условного свайного фундамента:

ширина b_у = с_b (m_b - 1) + d + 2а=0,65(2-1)+0,2+0,7=2,2 м

длина I_у = с_I (m₁ - 1) + d + 2а=0,65(2-1)+0,2+0,7=2,2 м

где с_b и с₁ - расстояния между осями свай соответственно по поперечным и продольным осям, м;

m_b и m₁ - количество рядов свай по ширине и длине условного фундамента;

d - диаметр или сторона поперечного сечения сваи, м

Определим :А_у = b_y l_y

А_у -площадь подошвы условного свайного фундамента, м²;

А_у = =4,84 м²

Расчетное сопротивление грунта основания R определяется:

R= [1,68(7,71-1)]=1030кПа;

Коэффициенты (см. п. 3.4 сечен 2-2)

= кН/м³

кН/м³

= 0,95, =0,95=13,33 кН/м³

Среднее давление под подошвой условного свайного фундамента определяют по формуле

N_II - расчетная нагрузка по второй группе предельных состояний, кН, определяемая по формуле

N_II = N_оII + N_сII + N_pII + N_грII+ N_блII ,

где N_оII - расчетная нагрузка от веса сооружения на уровне обреза фундамента, кН;

N_сII , N_pII, N_блII, N_грII - нагрузка от веса соответственно свай, ростверка, фундаментных блоков и грунта в объеме условного свайного фундамента АВГБ, кН. Вес грунта N_грII вычисляют с учетом взвешивающего действия воды.

N_оII =535 кН;

N_сII = кН

N_pII, =55 кН

N_грII=; N_грII =14,023,21=324,94 кН

N_II =906,44 кН

Проверяем условие: Р_II  R. 187,3<1030- условие выполняется.

Далее определяется осадка S условного свайного фундамента методом послойного суммирования, изложенного в расчете фундаментов мелкого заложения (см. п. 3.5).

-дополнительное вертикальное давление на основание, определяемое как разность между средним давлением под подошвой фундамента P и напряжением от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента ;

=p-=187,3 -73,7=113,6 кПа

 = =кН/м²;

h==0,44

Для обеспечения необходимой точности расчета, сжимаемую толщу основания ниже подошвы фундамента разбивают на элементарные слои, толщина которых h, м, должна удовлетворять условию:

h  0,4b=

где b - ширина подошвы условного фундамента. b 2,2 м.

0,44<0,88

Определяем ординаты эпюры вертикальных напряжений от действия собственного веса грунта и вспомогательной эпюры

1. на уровне спланированной поверхности:

2. на уровне ИГЭ1 и ИГЭ2:

;

3. на уровне грунтовых вод:

;

4. на границе ИГЭ2 и ИГЭ3 с учетом взвешивающего действия воды:

;

5. на уровне подошвы фундамента:

;

6. на границе ИГЭ3 и ИГЭ4 с учетом взвешивающего действия воды:

;

7. полное напряжение на границе ИГЭ3 и ИГЭ4( на кровлю водоупора):

;

8. на подошве ИГЭ4:

;

Значение напряжений б_zp откладывают вправо от оси фундамента. Все вычисления проводят в табличной форме.

Значения ординат эпюры дополнительных давлений.

Наименование слоев грунта	Z, м	2Z =  b		бzp = Po кПа	E, кПа	S, м
Песок средней крупности	0	0	1	113,60	30000	0,007
	0,88	0,8	0,8	90,88
	1,76	1,6	0,449	51,01
	2,64	2,4	0,257	29,20
	3,52	3,2	0,16	18,18

За границы сжимаемой толщи принимается:

Верхняя – плоскость подошвы фундамента; нижняя – на глубине z =Н_с, где выполняется условие ,

Нижнею границу сжимаемой толщи находим по точке пересечения вспомогательной эпюры и эпюры дополнительного напряжения, так как для вычисления осадок необходимо выполнение условия. , Н_с=3,52 м

S =

S=0,7 см < Su = 8см. Проверка выполняется. Следовательно, полная осадка фундамента не превышает предельно допустимой по СНиП.