![](/user_photo/2706_HbeT2.jpg)
- •Министерство образования Российской Федерации
- •Тепловой баланс помещения
- •455000, Магнитогорск, пр. Ленина, 38
- •1. Теоретическая часть.
- •1.1. Тепловой баланс помещения.
- •1.2. Теплофизические характеристики материала ограждающих конструкций.
- •4. Отчёт по работе.
- •2. Экспериментальная часть.
- •3. Расчётная часть.
- •1.3. Мощность системы отопления.
1. Теоретическая часть.
Температура, влажность и другие параметры воздушной среды имеют важное значение для жизни и деятельности человека, для сохранности сооружений и нормального хода технологического процесса в промышленности. Для этого необходимо сохранение равновесия между тепловыми потерями здания и теплопритоком.
Потери тепла через ограждающие конструкции – наружные стены, перекрытия, полы и проёмы происходят в результате наличия разности температур между внутренним воздухом отапливаемого помещения и наружным воздухом. Системы отопления должны восполнять эти потери, поддерживая в помещениях внутренние температуры, в соответствии с санитарными нормами [4].
Таким образом, одной из основных задач, стоящих перед специалистами в области отопительной техники является обеспечение комфортных условий в помещениях зданий различного назначения. Основой решения этой задачи служит общая энергетическая база процессов отопления, вентиляции и горячего водоснабжения гражданских и промышленных зданий.
Для определения требуемой температуры воздуха внутри помещения необходимо правильно определить требуемую мощность системы отопления.
Часто возникает необходимость выявления ориентировочных затрат тепла на отопление здания; такие данные служат основанием для теплотехнической его оценки и для проектирования котельной. Также расчёты затрат тепла производят для определения числа нагревательных приборов помещения, обеспечивающих постоянство уровня заданной температуры внутри помещения.
В этом случае максимальный расход тепла на отопление по укрупнённым измерениям определяют через удельную тепловую характеристику q0 (кВт /(м3 · 0С)) по формуле [1] в кВт:
,
(1)
где tвн – усреднённая расчётная внутренняя температура отапливаемых помещений, 0С;
tн.о.– расчётная температура для проектирования системы отопления, 0С;
Vн – строительный объём отапливаемого здания, м3.
1
В отапливаемых производственных зданиях для экономии тепла мощность системы отопления рассчитывают на основании теплового баланса каждого помещения путём подробного расчёта всех видов потерь тепла и тепловыделений.
1.1. Тепловой баланс помещения.
Условие теплового равновесия здания может быть выражено в виде уравнения теплового баланса:
(2)
где
и
- количество теплоты, поступающего в
атмосферу помещения от системы отопления,
осветительных приборов, людей,
технологических установок и процессов,
нагревания инфильтрационного воздуха
и теплопотери через наружное ограждение
соответственно, кВт.
Теплопотери через ограждающие конструкции Qп являются основными при составлении теплового баланса, они определяются по формуле:
(3)
где F – площадь наружного ограждения, м2; R0 – приведённое сопротивление теплопередаче ограждения, м2·0С/кВт; tвн и tн – расчётные температуры внутри помещения и наружного воздуха соответственно, 0С; m – поправочный коэффициент к расчётной разности температур, принимаемый в зависимости от типа ограждения (Приложение 7).
Кроме основных, существуют так же и добавочные теплопотери, обусловленные расположением наружных ограждений относительно сторон света, среднегодовой скоростью ветра, и т. п. Они вычисляются в процентах к основным по специальным таблицам [3].
Расход теплоты на нагревание холодного воздуха, поступающего в помещение через щели притворов (инфильтрацией), учитывается следующим образом:
(4)
2
Приложение 4. Коэффициент β2 на остывание воды в двухтрубных системах водяного отопления с насосной циркуляцией.
Число этажей в здании |
Рассчитываемый этаж при скрытой прокладке трубопроводов |
Рассчитываемый этаж при открытой прокладке трубопроводов |
||||||||||
1-й |
2-й |
3-й |
4-й |
5-й |
6-й |
1-й |
2-й |
3-й |
4-й |
5-й |
6-й |
|
С верхней разводкой |
||||||||||||
2 |
1,05 |
– |
– |
– |
– |
– |
1,05 |
– |
– |
– |
– |
– |
3 |
1,05 |
1,04 |
– |
– |
– |
– |
1,05 |
1,03 |
– |
– |
– |
– |
С нижней разводкой |
||||||||||||
2 |
– |
1,03 |
– |
– |
– |
– |
– |
1,05 |
– |
– |
– |
– |
3 |
– |
– |
1,03 |
– |
– |
– |
– |
– |
1,05 |
– |
– |
– |
4 |
– |
– |
1,03 |
1,05 |
– |
– |
– |
– |
1,05 |
1,1 |
– |
– |
5 |
– |
– |
1,03 |
1,03 |
1,05 |
– |
– |
– |
1,05 |
1,05 |
1,1 |
– |
6 |
– |
– |
– |
1,03 |
1,03 |
1,05 |
– |
– |
– |
1,05 |
1,05 |
1,1 |
Приложение 5. Коэффициент β3 на количество секций в радиаторе
Число секций |
β3 |
Число секций |
β3 |
Число секций |
β3 |
2 3 4 5 |
0,96 0,96 0,97 0,98 |
6 7 8 9 |
0,99 1 1 1 |
10 – 11 12 – 14 15 – 16 19 – 25 |
1,01 1,01 1,02 1,03 |
11
Приложение 1. Технические характеристики чугунных радиаторов. |
|
Приложение 2. Теплоотдача 1 ЭКМ чугунных радиаторов в системах водяного отопления. |
|
Модель |
Поверхность нагрева секции fс |
|
|||||||
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
|
м2 |
ЭКМ |
|
|||||||
|
М-140 М-140-АО М-140-АО-300 РД-90С М-90 |
0,254 0,299 0,17 0,203 0,2 |
0,31 0,35 0,217 0,275 0,261 |
|
||||||
|
Модель |
Средняя масса, кг |
|
|||||||
|
секции |
1ЭКМ |
|
|||||||
|
М-140 М-140-АО М-140-АО-300 РД-90С М-90 |
7,7 7,8 5,29 6,95 6,15 |
24,9 22,3 25,63 26,33 25,2 |
|
||||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
Температурный напор, 0С |
Теплоотдача qэ, Вт ∙ ЭКМ |
Температурный напор, 0С |
Теплоотдача qэ, Вт ∙ ЭКМ |
46 48 50 52 54 56 58 60 62 64,5 66 |
325,64 343,085 360,53 377,975 395,42 418,68 436,125 459,385 482,645 505,905 523,35 |
68 70 72 74 76 78 80 82 84 86 88 |
540,795 558,24 581,5 604,76 622,205 645,465 668,725 691,985 715,245 738,505 755,95 |
Приложение 3. Коэффициент β1 на способ установки нагревательных приборов.
Эскиз |
Описание установки прибора |
Коэффициент |
|
У стены без ниши и перекрыт доской в виде полки |
При А = 40; 80 и 100 мм β1 = 1,05; 1,03 и 1,02 |
|
В стенной нише |
При А = 40; 80 и 100 мм β1 = 1,11; 1,07 и 1,06 |
10
где Cв – массовая теплоёмкость воздуха, кДж/(кг·0С); Σl – суммарная длина щели притвора в данном проёме, м; gl – количество воздуха, инфильтрирующегося через щели, кг/(с·м) (Приложение 6); n – количество проёмов.
В том случае, если известна кратность воздухообмена n0 в помещении, величина Qинф определяется из выражения
,
(5)
где Ки – коэффициент инфильтрации, принимаемый для административных, общественных и жилых зданий равным 1,25; для производственных зданий Ки = 1,4…2,0; V – объём отапливаемого помещения, м3; ρв – плотность воздуха, принимается равной 1,205 кг/м3; св – объёмная теплоёмкость воздуха, принимается равной 1,2979 кДж/(кг·0С). Теплопоступления от находящихся в здании людей оценивают с помощью формулы
(6)
где βи – коэффициент, учитывающий степень тяжести выполняемого человеком труда; βод. – коэффициент, учитывающий теплозащитные свойства одежды (βод = 1,0 – для лёгкой, βод = 0,65 – для обычной и βод = 0,4 – для утеплённой); А – количество находящихся в помещении людей; ωв – скорость движения воздуха в помещении, м/с.
Тепловыделения от осветительной нагрузки рассчитывают по суммарной мощности осветительных приборов:
(7)
где ki – коэффициент, учитывающий преобразование мощности i-го осветительного прибора в тепловую энергию, Ni – мощность i-го осветительного прибора, кВт. Значения ki принимаются равными:
-
для ламп накаливания – 0,95;
-
для газосветных светильников – 0,15.
Тепловыделения от технологических установок и бытовых приборов, находящихся в помещении, оценивают по формуле
(8)
3
где Fп – площадь пола отапливаемого помещения, м2; Nk – мощность k-ой электроустановки, кВт.
Тепловыделения от вносимых в помещение материалов оценивают по формуле
(9)
где Gт.м.– масса поступающего в цех извне однородного материала и транспортных средств, кг/с; с – удельная теплоёмкость материалов и транспортных средств, кДж/(кг·0С), которая принимается по справочным данным; tм – температура материала, 0С; B – поправочный коэффициент на скорость остывания (нагревания) материала, принимаемый для первого часа работы равным 0,4…0,5.