- •Isbn 5-7723-0716-9 Севмашвтуз, 2007
- •4.2 Контрольная работа №2 100
- •1 Основные понятия теории машин и механизмов
- •1.1 Основные понятия и определения
- •1.1.1 Классификация деталей машин
- •1.1.2 Проектирование и конструирование
- •1.1.3 Основные требования к конструкции деталей машин.
- •1.1.4 Общие рекомендации при проектировании
- •1.1.5 Особенности расчетов при проектировании
- •1.1.6 Порядок проектирования
- •1.2 Краткие сведения о машиностроительных материалах
- •1.3 Краткие сведения о стандартизации и взаимозаменяемости деталей машин, допусках и посадках
- •2 Соединения деталей машин
- •2.1 Резьбовые соединения
- •2.1.1 Общие сведения
- •2.1.2 Классификация резьб
- •2.1.3 Геометрические параметры резьбы
- •2.1.4 Основные типы резьб
- •2.1.5 Основные параметры резьбы
- •2.1.6 Силы в резьбе
- •2.1.7 Крепежные детали
- •2.1.8 Материалы и степень точности крепежных деталей
- •2.1.9 Расчет резьбовых соединений
- •2.1.10 Расчет групповых резьбовых соединений
- •2.2 Заклепочные соединения
- •2.2.1 Общие сведения
- •Достоинства заклепочных соединений:
- •Недостатки заклепочных соединений:
- •Область применения заклепочных соединений:
- •2.2.2 Конструкция заклепок
- •2.2.3 Материалы заклепок
- •2.2.4 Конструкция заклепочных соединений
- •2.2.5 Расчет заклепочных соединений
- •2.3 Сварные соединения
- •2.3.1 Общие сведения
- •2.3.2 Типы сварки:
- •2.3.3 Достоинства сварных соединений:
- •2.3.4 Виды сварных соединений
- •2.3.5 Расчет сварных соединений
- •2.3.5.2 Угловые соединения
- •2.3.6 Допускаемые напряжения
- •2.4 Соединения с натягом
- •2.4.1 Общие сведения
- •2.4.2 Достоинства и недостатки соединений с натягом
- •2.4.3 Способы получения соединений с натягом
- •2.4.4 Расчет соединений с натягом
- •2.5 Шпоночные соединения
- •2.5.1 Общие сведения
- •2.5.2 Достоинства и недостатки шпоночных соединений
- •2.5.3 Виды шпоночных соединений
- •2.5.4 Материал шпонок и допускаемые напряжения
- •2.6 Шлицевые соединения
- •2.6.1 Общие сведения
- •2.6.2 Достоинства и недостатки шлицевых соединений
- •2.6.3 Виды шлицевых соединений
- •2.6.4 Расчет шлицевых соединений
- •3 Винтовые механизмы
- •3.1 Общие сведения
- •3.1.2 Область применения винтовых механизмов:
- •3.2 Конструкция винтов и гаек
- •3.3 Материалы винтов и гаек
- •3.4 Расчет передачи «винт-гайка»
- •3.4.1 Расчет на износостойкость
- •3.4.2 Проверка на самоторможение
- •3.4.3 Выбор конструкции пяты
- •3.4.4 Расчет прочности винта
- •3.4.5 Проверка винта на устойчивость
- •3.4.6 Определение размеров гайки
- •4.2 Контрольная работа №2
- •3. Проверка на самоторможение.
- •10. Расчет параметров передачи
- •Список литературы
- •Бабкин Александр Иванович
- •Сдано в производство 04.09.2007 г. Подписано в печать 19.09.2007 г.
- •164500, Г. Северодвинск, ул. Воронина, 6.
2.4.3 Способы получения соединений с натягом
-
Запрессовкой – простейший и высокопроизводительный способ, обеспечивающий возможность удобного контроля измерением силы, но связанный с опасностью повреждения поверхностей и затрудняющий применение покрытий. Для снижения риска повреждения поверхности применяют специальные оправки и направляющие, исключающие возможность перекоса. Запрессовку производят, прилагая статическую нагрузку, с помощью прессов или домкратов.
-
Нагревом натягиваемой детали до температуры отпуска – способ, обеспечивающий повышению прочности сцепления более чем в 1,5 раза по сравнению с запрессовкой и особенно эффективный при больших длинах соединений. При нагреве тела расширяются, и диаметр посадочного отверстия ступицы становится больше диаметра вала, и соединение безо всяких усилий собирают. По мере охлаждения диаметр посадочного отверстия ступицы уменьшается и ступица плотно охватывает вал, создавая натяг.
-
Охлаждением охватываемой детали – способ, преимущественно применяемый для установки небольших деталей, например втулок в массивные корпусные детали, и обеспечивающие наиболее высокую прочность сцепления. Охлаждают детали с помощью жидкого азота до температуры примерно –150°. Охлаждение, в отличии от нагрева, практически не оказывает влияния на механические свойства материала.
-
Гидрозапрессовкой, т.е. нагнетанием масла под давлением в зону контакта, что резко снижает силу запрессовки. Наибольшая эффективность гидрозапрессовки и распрессовки – в подшипниковых узлах и конических соединениях.
2.4.4 Расчет соединений с натягом
Расчет соединения включает в себя определение необходимого натяга для обеспечения прочности сцепления и проверку прочности соединяемых деталей.
Необходимая величина натяга определяется потребным давлением на посадочной поверхности. Давление должно быть таким, чтобы силы трения оказались больше внешних сдвигающих сил.
При нагружении соединения осевой силой (рис. 2.38а) условие прочности:
, откуда ,
где – коэффициент трения;
и – диаметр и длина посадочной поверхности;
– коэффициент запаса сцепления.
При нагружении соединения вращающим моментом (рис. 2.38б) условие прочности:
, откуда .
|
а |
б |
|
|
в |
г |
|
Рис. 2.38 Расчетные схемы соединений с натягом |
При одновременном нагружении соединения вращающим моментом и осевой силой (рис. 2.38в) расчет ведут по равнодействующей окружной и осевой силе :
.
Условие прочности:
, откуда .
Эти формулы без коэффициента концентрации распространимы на обычные соединения, у которых .
Коэффициент трения в соединениях собранных нагревом:
детали стальные шлифованные, чисто точеные – = 0,18;
вал оксидирован – = 0,4;
вал оцинкован или оксидирован – = 0,32;
покрытие абразивным микропорошком – = 0,48.
Коэффициенты трения при сборке запрессовкой в 1,8…2 раза ниже, при сборке с охлаждением на 10% выше, при гидрозапрессовке на 10% ниже.
Коэффициент запаса сцепления обычно рекомендуется = 2.
При нагружении соединения изгибающим моментом (рис. 2.38г) условие прочности:
.
|
а |
б |
|
в |
|||
Рис. 2.39. Схема для расчета натяга |
Расчетный натяг (мкм) связан с посадочным давлением (рис. 2.39в):
,
где и ,
где – посадочный диаметр;
– диаметр отверстия охватываемой детали (для сплошного вала = 0);
– наружный диаметр охватывающей детали (ступицы);
и – модули упругости материала соответственно вала и ступицы;
и – коэффициенты Пуассона материалов соответственно вала и ступицы: для стали = 0,3; для чугуна = 0,25.
Минимальный натяг , измеряемый по вершинам микронеровностей, должен быть больше расчетного натяга на величину обмятия микронеровностей (рис. 2.33в):
,
где ,
Rz1, Rz2, Ra1, Ra2 – параметры шероховатости поверхностей деталей.
Если соединение работает при температуре, значительно отличающейся от температуры сборки (= 20°), при разных коэффициентах линейного расширения материалов, то посадку выбирают по натягу:
,
где – температурное изменение натяга:
; ; ,
где , – коэффициент линейного расширения;
, – рабочая температура деталей.
Максимальный натяг, при котором будет возникать пластическая деформация:
,
где – предел текучести материала ступицы.
По рассчитанному натягу подбирается стандартный табличный натяг:
, .
Ряд посадок с натягом в порядке возрастания натяга:
; ; ; ; ; ; ; ; ; ; ; .