2.2Поперечный профиль и укрепление дамб.

СНД проектируют незатопляемыми с нулевым продольным уклоном на всем протяжении верховой дамбы и низовой.

Отметки бровки верховой СНД вычисляют по формуле:

верховая СНД:

БД_в =РУВВ+Δz+а_в ·J_б +h_н +0.25,

низовая СНД:

БД_н =РУВВ+h_н +0.25,

где Δz – подпор перед мостом,

J_б – бытовой уклон водной поверхности,

h_н – высота набега волны,

0.25 – запас.

Подпор перед мостом определяется по упрощенной формуле:

,

где ξ – коэффициент, зависящий от мощности потока пойм,

V_м – средняя скорость под мостом до размыва,

/с,

V_б – средняя скорость течения нестесненного потока.

Тогда получим

Высота набега волны на откосы СНД определяется по формуле:

где K_ш – коэффициент гладкости откосов СНД,

m – заложение откосов,

h_вол – высота волны.

- средняя глубина воды на пойме

Вычислим набег волны на откосы СНД по формуле

Окончательно имеем:

Для левой

БД_в =12,5+0,06 +127,920,0002+0,56+0,25 =13,4 м ,

БД_н =12,5+0,56+0.25=13,31 м .

Для правой

БД_в =12,5+0,09 +139,20,0002+0,63+0,25 =13,5 м ,

БД_н = 12,5+0,63+0.25=13,38 м _.

Струенаправляющие дамбы на равнинных реках отсыпаются из грунта. Ширина насыпи по верху не менее 3. Откосы СНД с речной стороны следует принимать не круче 1:2, а с противоположной стороны – не круче 1:1.5. в головной части для уменьшения местного размыва откос дамбы уполаживается до 1:3. Для укрепления откосов дамб с речной стороны применим бетонные плиты 1х1х0.2 .

В курсовой работе приведены очертание оси СНД(рисунок 4), схема к определению высоты СНД(рисунок 5), поперечные разрезы головы и тела СНД(рисунок 6,рисунок 7).

3. Определение высоты моста и пойменной насыпи.

3.1. Установление высоты подходов у моста.

Высота подходов у моста определяется исходя из 2-х условий:

1) по условию пропуска корчехода при РУВВ:

Н_м =РУВВ+ Г_к + С,

где Г_к – подмостовой габарит, при редком корчеходе Г_к =1.5 (м),

С – строительная высота,

С =h_кон + Δh,

где h_кон – конструктивная высота пролетного строения, h_кон =2.1 (м),

принимаем коробчатое неразрезное строение на массивных;

Δh – толщина сточного треугольника и дорожной одежды, Δh=0.15…0.2 (м).

С =2.1 + 0.2=2.3 (м),

Н_м =12,5+1.5+2.3 =16,3 (м).

2) по условию судоходства:

Н_м =РСУ+ Г + С,

где С – строительная высота,

Г – судоходный габарит, зависящий от класса пересекаемого водного пути, для V класса реки Г=10 (м),

РСУ – расчетный судоходный уровень, определяется следующим образом:

В ранжированном ряду уровней (табл.1.1, графа 3) устанавливается номер уровня для вероятности превышения ВП=5% соответствующей V классу реки.

N=0.01ВП(n+0.4)+0.3=0.01·5 (27+0.4)+0.3=1,67≈2,

где n – число лет наблюдений.

По ранжированному ряду находим Н_N =370 см.

Перерыв судоходства вычисляют по формуле: t=0.01K·Т_н ,

где Т_н – продолжительность навигации в расчетном году, Т_н =240 (суток),

K – процент неиспользования времени в навигационный период, K=3% для V класса реки.

t=0.01·3·240=7,2.

Отметку РСУ определяют срезкой графика изменения уровней в расчетном году на высоту, при которой перерыв в работе речного флота равен t. Продолжительность половодья для лесной зоны: подъем – 10…14=12 суток,

спад – 20…30=25 суток.

Схема определения РСУ представлена на чертеже.

РСУ= 11,25 (м).

Н_м =11,25 +10+2.3 =23,55(м).

Из 2-х значений принимаем большее, т.е. Н_м =23,55 (м).