Загружение 2

, на крайней колонне.

, на средней колонне.

Реакция верхнего конца левой колонны от момента :

Одновременно вычисляем реакцию верхнего конца средней колонны от действия момента :

Суммарная реакция связи в основной системе:

Определяется горизонтальное смещение от воздействия с учетом пространственной работы каркаса (коэффициент ).

Крайняя колонна

Упругая реакция левой колонны при R_∆ =807,4кН/м².

Изгибающие моменты от вертикальной крановой нагрузки.

В голове колонны (сечение 0-0): М_0-0 =0.

Выше уступа (сечение 1-1): М_1-1 = R_e·H_в = -9,8*4,4 = -43,12кН·м.

Ниже уступа (сечение 2-2): М_2-2 = М_1-1 + М₂ = -43,12+ 99,64 = 56,52кН·м.

По обрезу фундамента (сечение 3-3): М_3-3 = М₂ + R_e·H = 99,64– 9,8·13,65 = -34,13 кН·м.

Продольные силы от вертикальной крановой нагрузки.

N_0-0 = N_1-1 = 0; N_2-2 = N_3-3 = N₅^кр = 734,2 кН.

Рис. 11. Эпюры усилий М и N от вертикальной крановой нагрузки,

(D_min на левой колонне).

Средняя колонна

Упругая реакция левой колонны при R_∆ =1313,4кН/м².

Изгибающие моменты от вертикальной крановой нагрузки.

В голове колонны (сечение 0-0): М_0-0 =0.

Выше уступа (сечение 1-1): М_1-1 = R_e·H_в = 39,5*4,4 = 173,8 кН·м.

Ниже уступа (сечение 2-2): М_2-2 = М_1-1 + М₂ = 161,92-477,23 = -315,3 кН·м.

По обрезу фундамента (сечение 3-3): М_3-3 = М₂ + R_e·H = - 477,23 + 39,5*16,65 = 180,45 кН·м.

Продольные силы от вертикальной крановой нагрузки.

N_0-0 = N_1-1 = 0; N_2-2 = N_3-3 = N₅^кр = 734,2 кН.

Рис. 12. Эпюры усилий М и N от вертикальной крановой нагрузки,

(D_max на средней колонне).

Загружение 3

Тормозная сила Т = 12,30 кН на крайней колонне.

Реакция верхнего конца левой колонны от силы Т = 27,53 кН.

Суммарная реакция связи в основной системе:

Горизонтальное смещение от воздействия с учетом пространственной работы каркаса:

Крайняя колонна

Упругая реакция левой колонны при R_∆ =807,4 кН/м².

Изгибающие моменты от горизонтальной крановой нагрузки.

В голове колонны (сечение 0-0): М_0-0 =0.

М = R_e·t =-19,49*4,0= -77,9 кН·м, расстояние от верха колонны до силы Т=> t=13,65-9,65= 4,0 м.

Сечение 1-1 и 2-2: М_1-1 = М_2-2 = -R_e·H_в +Т·(H_в –t)= -19,49*4,4 +27,53·0,4= -74,7 кН·м.

По обрезу фундамента (сечение 3-3): М_3-3=R_e·H+Т·(H –t)=–19,49*13,65 +27,53*9,65=0,6 кНм.

Продольные силы от горизонтальной крановой нагрузки: N_0-0 = N_1-1 = N_2-2 = N_3-3 = 0.

Рис. 13. Эпюры усилий М в крайней колонне от горизонтальной крановой нагрузки

(Т на левой колонне).

Средняя колонна

Упругая реакция левой колонны при R_∆ =1313,4 кН/м².

Изгибающие моменты от горизонтальной крановой нагрузки.

В голове колонны (сечение 0-0): М_0-0 =0.

Сечение 1-1 и 2-2: М_1-1 = М_2-2 = -R_e·H_в = 0,98*4,4= 4,3 кН·м.

По обрезу фундамента (сечение 3-3): М_3-3=R_e·H = 0,98*16,65 = 16,3 кН·м.

Продольные силы от горизонтальной крановой нагрузки: N_0-0 = N_1-1 = N_2-2 = N_3-3 = 0.

Рис. 14. Эпюры усилий М в средней колонне от горизонтальной крановой нагрузки

(Т на левой колонне).

Загружение 4

Тормозная сила Т = 27,53 кН на крайней колонне.

Сила приложена в уровне полки подкрановой балки на отм. + 9,65 м.

Реакция верхнего конца левой колонны от силы Т = 27,53кН.

Суммарная реакция связи в основной системе:

Горизонтальное смещение от воздействия с учетом пространственной работы каркаса:

Упругая реакция средней колонны при R_∆ =807,4кН/м².

Средняя колонна

Изгибающие моменты от горизонтальной крановой нагрузки.

В голове колонны (сечение 0-0): М_0-0 =0.

М = R_e·t =-6,5*4= -28,5 кН·м, расстояние от верха колонны до силы Т=> t=13,65–9,65= 4,0 м.

Сечение 1-1 и 2-2: М_1-1 = М_2-2 = -R_e·H_в + Т·(H_в –t)= -6,5*4,4 +27,53*0,4= -17,5 кН·м.

По обрезу фундамента (сечение 3-3): М_3-3=R_e·H - Т·(H –t)=-6,5*16,65 +27,53*9,65=157,4кНм.

Продольные силы от горизонтальной крановой нагрузки: N_0-0 = N_1-1 = N_2-2 = N_3-3 = 0.

Рис. 15. Эпюры усилий М в средней колонне от горизонтальной крановой нагрузки

(Т на средней колонне).

Крайняя колонна

Упругая реакция левой колонны при R_∆ =807,4 кН/м².

В голове колонны (сечение 0-0): М_0-0 =0.

Сечение 1-1 и 2-2: М_1-1 = М_2-2 = -R_e·H_в = 1,6*4,4 = 7,1 кН·м.

По обрезу фундамента (сечение 3-3): М_3-3=R_e·H = 1,6*13,65 =21,84кН·м.

Продольные силы от горизонтальной крановой нагрузки: N_0-0 = N_1-1 = N_2-2 = N_3-3 = 0.

Рис. 16. Эпюры усилий М в крайней колонне от горизонтальной крановой нагрузки

(Т на средней колонне).

Загружение 5

На средней колонне действуют четыре крана в одном створе. Расчетное максимальное давление от четырех сближенных кранов учитывается с коэффициентом сочетания ψ = 0,7

(для средней колонны).

Расчетное максимальное давление от четырех кранов D_max c коэффициентом сочетания ψ= 0,7, для средней колонны равно 613,36 кН·м. Моменты от давления кранов приложены симметрично и на средней колонне равны нулю. Одновременно на крайних колоннах действуют усилия:

М_min = 99,64*0,85/0,85 = 99,64 кН·м.

Реакция верхнего конца левой колонны от момента М_min = 99,64 кН·м.

Реакция средней колонны равна нулю, т. к. колонна загружена центрально. Суммарная реакция связи в основной системе

Из уравнения =>, что при R_1p = 0, упругая реакция левой колонны Упругая реакция правой колонны R_e = 10,6кН.

Крайняя колонна

Изгибающие моменты от крановой нагрузки.

В голове колонны (сечение 0-0): М_0-0 =0.

Выше уступа (сечение 1-1): М_1-1 = R_e·H_в = -10,6*4,4 = -46,64 кН·м.

Ниже уступа (сечение 2-2): М_2-2 = М_1-1 + М₂ = -46,64 + 129,36 = 82,72 кН·м.

По обрезу фундамента (сечение 3-3): М_3-3 = М₂ + R_e·H = 129,36 – 10,6*13,65 = -15,33 кН·м.

Продольные силы в крайней колонне при 4 кранах на средней колонне.

N_0-0 = N_1-1 = 0; N_2-2 = N_3-3 = 249,1 кН.

Рис. 17. Эпюры усилий М и N в крайней колонне от крановой нагрузки

(4 крана на средней колонне).

Средняя колонна

Изгибающие моменты от крановой нагрузки равны нулю.

Продольные силы от крановой нагрузки: N_0-0 = N_1-1 = 0; N_2-2 = N_3-3 = 249,1 кН.