- •Расчет тепловой схемы пгу.
- •1.Исходные данные.
- •2. Расчет параметров цикла пгу.
- •3.Определение расходов рабочих тел пгу.
- •4.Построение теплового процесса расширения пара в турбине.
- •5.Расчет регенеративной системы паровой турбины.
- •6.Определение мощности развиваемой паровой турбиной.
- •7.Определение расхода охлаждающей воды в конденсаторе паровой турбины.
- •8.Определение показателей эффективности пгу.
- •Учебно-исследовательский раздел.
- •1.Влияние паровой регенерации на эффективность пгу.
- •А) Отключен деаэратор.
- •Б) Отключены деаэратор и пнд:
- •В) Отключены деаэратор и пнд:
- •2.Исследование эффективности пгу при многоступенчатом сжатии воздуха в компрессоре.
Б) Отключены деаэратор и пнд:
В рассматриваемом случае новый расход питательной воды и пара в цикле паротурбинной установки составит:
кг/сек.
При отсутствии отборов пара мощность паровой турбины будет равна:
кВт.
Затраченная в цикле ПТУ теплота:
кДж/сек
Суммарные затраты теплоты:
кДж/сек.
Мощность ПГУ:
кВт.
Энергетические показатели установки:
кг/час.
кг/кВт*час.
Из сопоставления полученных результатов следует:
-
Эффективность ПГУ определяемая термическим КПД составляет 35,38% что немного ниже термического КПД ПГУ с включенной паровой регенерацией который в этом случае равен 35,58%
-
Отключение паровой регенерации приводит к снижению мощности паровой турбины с 60844,19 кВт до кВт, при этом также уменьшается расход топлива сжигаемого в ВПГ с кг/час до 24020,52 кг/час. Однако удельные расходы топлива возрастают с 0,34 кг/кВт до 0,342 кг/кВт
Еще раз следует подчеркнуть, что указанное сопоставление производилось при переменных расходах рабочего тела в цикле паротурбинной установки. Однако наибольший интерес представляет случай при котором расходы рабочих тел а следовательно и мощности паровой и газовой турбины остаются без изменения. Это условие в большей степени соответствует условиям работы реальных парогазовых установок.
В данном случае отключение паровых регенеративных подогревателей приводит к снижению температуры питательной воды на выходе и входе в газовый подогреватель а это в свою очередь способствует увеличению затрат теплоты на получение острого пара.
Рассмотрим случай работы ПГУ с отключенным деаэратором. При этом температура и теплосодержание питательной воды на входе в ГП будут соответствовать точке 11 на рис 1.
кДж/кг.
Из уравнения теплового баланса:
(26)
Находим теплосодержание:
кДж/кг.
Температура питательной воды на выходе из ГП:
Теплота, затраченная в цикле паротурбинной установки:
кДж/сек.
Суммарные затраты теплоты:
кДж/сек.
Учитываем что кВт.
Показатели энергетической эффективности:
кВт/час.
кг/кВт*час.
В) Отключены деаэратор и пнд:
Теплосодержание:
кДж/кг.
Теплота, затраченная в цикле паротурбинной установки:
кДж/сек.
Суммарные затраты теплоты:
кДж/сек.
Учитываем что кВт.
Показатели эффективности ПГУ:
кг/час.
кг/кВт*час
Сопоставление результатов:
-
эффективность ПГУ определяемая термическим КПД составляет 33,3% немного ниже термического КПД с включенной паровой регенерацией который в этом случае равен 35,5%
-
отключение паровой регенерации и деаэратора приводит к увеличению расхода топлива с кг/час до кг/час. Так же происходит увеличение удельного расхода топлива с 0,341 кг/кВт*час до 0,363 кг/кВт*час.
2.Исследование эффективности пгу при многоступенчатом сжатии воздуха в компрессоре.
Как известно изотермический является наиболее выгодным термодинамическим процессом сжатия воздуха в компрессоре. Одним из способов приближения реальных процессов сжатия сопровождающихся значительным ростом температур, к изотермическому является способ охлаждения сжимаемого воздуха в промежуточных охладителях компрессорной установки.
Рассмотрим схему трехступенчатого сжатия воздуха с двумя промежуточными охладителями представленную на рисунке 4. Воздух с параметрами в точке 1 поступает в компрессор низкого давления (КНД) где сжимается до давления
Затем он отводится в охладитель воздуха (ОВ) в котором охлаждается до первичной температуры, после чего попадает в компрессор среднего давления (КСД), где снова сжимается до давления , после чего поступает во второй охладитель воздуха. После чего воздух попадает в компрессор низкого давления (КВД) и сжимается до конечного давления.
Рис 5. Схема трехступенчатой компрессорной установки
и процессы сжатия в T-S-диограмме.
Наиболее рациональное распределение давления между отдельными ступенями достигается исходя из условия одинаковых степеней сжатия в них. При этом затраты технической работы на весь процесс сжатия минимальны. Таким образом можно записать:
Где z-число ступеней.
давление на входе и выходе из компрессорной ступени.
давление перед компрессором и за ним.
В нашем случае при Z=3 получим:
=1,86
Температура воздуха на выходе из КНД в изоэнтропическом процессе:
К.
Действительная температура воздуха на выходе из КНД:
К.
Как видно из T-S-диаграммы трехступенчатого сжатия (рис 4) указанное распределение температур между ступенями сжатия приводит к равенству температур воздуха на входе и выходе из каждой ступени.
Таким образом:
Полезная мощность ГТУ:
кВт.
Полезная мощность парогазовой установки:
кВт.
Количество теплоты, затраченное в цикле ГТУ с учетом того, что воздух, поступающий, в ВПГ в данном случае имеет более низкую температуру:
кДж/сек.
Используя ранее полученное значение кДж/сек.
Затраты теплоты в цикле ПТУ:
кДж/сек.
Энергетические показатели:
кг/час.
кг/кВт*час.
Выполнены расчеты цикла ПГУ с трехступенчатым сжатием воздуха в компрессорной установке и его сопоставление с исходным циклом позволяют сделать следующее заключение:
1. Мощность, потребляемая компрессорной установкой, снижается с 33189,5 кВт до кВт, соответственно полезная мощность ГТУ возрастает с 24000 кВт до кВт.
2. Снижение температуры воздуха на выходе из компрессора приводит к увеличению теплоты, затраченной в цикле ГТУ с кДж/с до кДж/с.
3. В целом эффективность ПГУ снижается, о чем свидетельствует уменьшение термического КПД цикла с 35,5% до 34,4%.
Таким образом, применение сжатия в цикле ПГУ с промежуточным охлаждением нецелесообразно.