- •Синхронных машин
- •10.1. Общие сведения
- •10.2. Конструкция серийных синхронных машин общего назначения
- •10.3. Система относительных единиц
- •10.4. Задание на проектирование
- •10.5. Выбор главных размеров
- •10.6. Обмотка и зубцовая зона статора
- •10.7. Сегментировка статора
- •10.8. Пазы, обмотка и ярмо статора
- •10.8.1. Размеры пазов статора
- •10.8.2. Обмотка статора.
- •10.9. Воздушный зазор и полюсы ротора
- •10.10. Расчет демпферной (пусковой) обмотки
- •10.11. Расчет магнитной цепи
- •10.12. Определение мдс реакции якоря
- •10.13. Параметры обмотки статора для установившегося режима работы
- •При нагрузке. Векторные диаграммы
- •10.15. Расчет обмотки возбуждения
- •Мощностью свыше 100 кВт
- •10.16. Параметры и постоянные времени
- •В относительных единицах
- •10.17. Масса активных материалов
- •10.18. Потери и кпд
- •10.19. Тепловой расчет обмотки статора для установившегося режима работы
- •10.20. Характеристики синхронных машин
- •10.20.1. Основные характеристики
- •10.20.2. Токи короткого замыкания
- •10.20.3. Пусковые характеристики
10.18. Потери и кпд
Потери в синхронной машине можно разделить на основные и добавочные. Ниже приводится расчет этих потерь для номинального режима работы.
Основные потери. Основные электрические потери в обмотке статора, кВт,
. (10.159)
Потери на возбуждение, кВт, при наличии возбудителя, сочлененного с валом машины, согласно ГОСТ определяют с учетом потерь в возбудителе:
. (10.160)
Для машин, возбуждаемых от отдельно установленных устройств,
, (10.161)
где — номинальные значения тока якоря и тока возбуждения;
—переходное падение напряжения в щеточном контакте (= 1 В);
—КПД возбудителя (= 0,8…0,85).
Сопротивления обмоток иопределяют по (10.95) и (10.120) соответственно и приводят к расчетной температуре, равной 750 C для обмоток с изоляцией классов нагревостойкости A, Е, В или 1150 С для обмоток с изоляцией классов нагревостойкости F и Н.
Магнитные потери в ярме магнитопровода статора, кВт,
. (10.162)
Магнитные потери в зубцах магнитопровода статора, кВт,
. (10.163)
где и— удельные потери при индукции 1 Тл и частоте 50 Гц, которые следует взять из табл. П1.17 для соответствующей марки стали;и— коэффициенты, учитывающие увеличение потерь из-за частичного замыкания листов вследствие наличия заусенцев, а также изменения структуры стали при штамповке: при100 кВт=1,5;=2; при> 100 кВт=1,3;=1,7;и— индукция в ярме статора и зубце статора на 1/3 высоты зубца при, см. расчет характеристики холостого хода.
Механические потери, равные сумме потерь в подшипниках и на вентиляцию, кВт,
, (10.164)
где — окружная скорость ротора, м/с;— полная длина статора, м.
Добавочные потери. Добавочные потери возникают в машине как при холостом ходе, так и при нагрузке. При холостом ходе возникают потери на поверхности полюсных наконечников, кВт, из-за колебания индукции вследствие зубчатого строения статора:
, (10.165)
где ;— индукция при, Тл;— коэффициент воздушного зазора;— коэффициент:= 4,6 при полюсах из листов толщиной 1 мм и= 8,6 при полюсах из листов толщиной 2 мм, при массивных полюсных наконечниках= 23,3;— коэффициент полюсного перекрытия;— число зубцов статора (иподставляются в метрах).
Добавочные потери при нагрузке появляются в обмотках статора из-за вихревых токов и в стали как в статоре, так и в полюсных наконечниках ротора от высших гармонических магнитного поля якоря.
Приближенно полные добавочные потери при нагрузке можно определить в процентах полезной мощности для генераторов и подводимой мощности для двигателей:
Для машин до 1000 кВ·А |
0,5 |
Для машин более 1000 кВ·А |
0,25—0,4 |
Общие потери при номинальной нагрузке
. (10.166)
Коэффициент полезного действия генератора
, (10.167)
двигателя
, (10.168)
где — номинальная активная мощность генератора, кВт;— активная мощность, подводимая к двигателю при номинальной нагрузке, кВт:.