На сортировку / 130217 / local / Олжас / Олжас Рз ргр 1

Министерство науки и образования Республики Казахстан

Некоммерческое акционерное общество

АЛМАТИНСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ЭНЕРГЕТИКИ И СВЯЗИ

Кафедра "Электроснабжение промышленных предприятий"

Расчётно-графическая работа № 1

по дисциплине “Основы РЗ ЭЭС”

на тему: "Проверка трансформаторов тока на 10%-ную полную погрешность по кривым предельных кратностей"

Выполнила: студент группы Эк-14-1

Ерболатов О

№ зачётной книжки: 03

Проверил: Жағыпаров Е .Н

Алматы, 2017

Содержание

1. Задание .…..………..………………………………...…...............…..............….3

2. Исходные данные………..…………………….…...……………...………...….3

3. Решение………………………………………..……………….……...…………4

Список литературы…………...…………...…………………………..………...…6

1Задание

- определить вторичную нагрузку трансформаторов тока в зависимости от схемы соединений трансформаторов тока и от вида КЗ;

- определить допустимое значение сопротивления вторичной нагрузки Z_н.доп по кривым предельной кратности трансформаторов тока. Сравнить Z_н.доп с фактическим расчетным значением сопротивления нагрузки трансформаторов тока Z_н.расч. Сделать вывод о допустимости подключаемой нагрузки.

2 Исходные данные

Рисунок 1 – Схема соединения трансформаторов тока и вторичной нагрузки

Таблица 1 – Шкала трансформаторов тока

ТПЛ-10К	5	10	15	20	30	40	50	60	100	150	200	300	400	600	800
ТФНД-35М	10	15	20	30	40	50	60	100	150	200	300	400	600	800	1000

Таблица 2 – Исходные данные

Схема соединения трансформатора тока	1
Длина соединительного кабеля, м	70
Сечение жилы кабеля, мм2	2,5
Сопротивление переходных контактов	0,06
Сопротивление реле в фазе А и С,ZpA=ZpC	0,9
Сопротивление реле в фазе В, ZpВ	0,5
Сопротивление реле в обратном проводе	0.9
Материал кабеля	Cu
Номинальный ток фидера	700
Iкз=Iрасч	4400
Тип трансформаторов тока	ТПЛ-10к

ТПЛ – 10К

1 – К_Тном=5/5÷ 60/5; 2 – К_Тном=100/5÷ 400/5; 600/5; 3 – К_Тном=800/5;

4 – К_Тном=1000/5; 5 – К_Тном=1500/5.

Рисунок 1 –Кривые предельных кратностей трансформатора тока

3 Решение

3.1 Рассчитаем сопротивление соединительных проводов:

где, l – длина провода (кабеля) от трансформатора тока до реле, м;

S – сечение провода (жилы кабеля), мм2;

γ – удельная проводимость, м/Ом мм2, для меди – 57

Выбираем номинальный ток трансформатора тока по шкале номинальных токов для трансформатора тока. Номинальный ток трансформатора тока должен быть равен или быть ближайшим большим номинального тока Фидера. Для нашего случая Iн.ф.=95А, тогда выбираем для трансформатора тока ТФНД-35М номинальный ток Iном.= 700 А.

3.2 Рассчитаем сопротивления во вторичной обмотке ТТ при различных видах КЗ:

Для фаз А и С:

а) Трехфазное и двухфазное:

= 0,491+0,9+0,06 = 1.451Ом;

б) Однофазное:

= 2*0.491+0,9+0,06+0.9 = 4.64Ом.

Для фазы В:

а) Трехфазное и двухфазное:

= 0.491+0,6+0,05 = 1.14 Ом;

б) Однофазное:

= 2*0.491+0,6+0,05+0.9= 2.53 Ом.

Выбираем наибольшее расчетное значение сопротивление нагрузки трансформатора тока: Zн.расч.= 1.45 Ом.

3.3 Проверка на 10%-ную полную погрешность по кривым предельной кратности

Специальные кривые предельной кратности представляют собой зависимость допустимого по условию =10% значения сопротивления нагрузки Zн на трансформатор тока от значения предельной кратности k₁₀ вычисляемого по выражению:

где, I_{1ном тА} – первичный номинальный ток трансформатора тока;

I_1расч – первичный расчетный ток, при котором должна обеспечиваться работа трансформаторов тока с погрешностью не более 10%.

3.4 Расчетная проверка выполняется в следующем порядке:

1. Определяется по выражению (1.3) значение предельной кратности k10;

2. Подбирается кривая предельной кратности, соответствующая типу

трансформатора тока, классу обмотки и коэффициенту трансформации.

3. Для значения k₁₀ из п.1 по соответствующей кривой предельной кратности рисунка 1.1 определяется допустимое значение сопротивления вторичной нагрузки Z_н доп. При этом значение Zн доп полная погрешность =10%, а токовая f_та - несколько меньше 10%.

Z_{н доп} = 2,5 Ом

4. Z_ндоп сравнивается с фактическим расчетным значением сопротивления нагрузки трансформатора тока Z_{н расч}. Если Zн расч  Zн доп, то  <10%.

Zн расч=1.45 Ом Zн доп=2,5 Ом

Вывод: так как нагрузка на ТТ при любом рассчитанном виде короткого замыкания превышает максимально допустимую для соблюдения десяти процентной погрешности, то ТФНД-35М для релейной защиты на данном участке не подходит.

Список литературы:

1. М.В. Башкиров. Методические указания и задания к выполнению расчетно-графической работы для студентов очной формы обучения специальности 050718 – Электроэнергетика (по дисциплине «Релейная защита и автоматика»). – Алматы, АИЭС, 2007.

2. Чернобров Н.В., Семёнов В.А. "Релейная защита энергетических систем: Учебное пособи для техникумов". – М.: Энергоатомиздат, 1998

3. Руководящие указания по релейной защите. Токовая защита нулевой последовательности от замыканий на землю линий 110 - 500 кВ. Выпуск 12. - М.: Энергия, 1980. - 87 с.

4. Руководящие указания по релейной защите. Поперечные дифференциальная направленная защита линий 35 - 220 кВ. - М.: Энергия, 1970. - 56 с.