
8.3.5. Анализ результатов
Приведем в итоге массу крыла моноблочного и лонжеронного крыльев
кг;
кг.
Где под constнами (как это упоминалось выше) подразумевались сумма масс хвостовой и носовой частей, стенок, тех нервюр, которые имеют и моноблочное и лонжеронное крыло, балки шасси. В расчете также не учитывались стыки крыльев: для лонжеронного – это моментные узлы, а для моноблочного – контурный стык. Данный расчет здесь не проводится.
Исходя из полученного результата, видим, что одна консоль лонжеронного крыла почти на 10 кг получается легче, чем моноблочное с сотовыми панелями. Поэтому при выборе КСС крыла, исходя из применения одинаковых материалов в двух КСС, я бы предпочел лонжеронное крыло, так как оно получается в данном случае легче.
Но ниже хочется осуществить еще один расчет.
Основываясь на современной тенденции широкого применения композиционных материалов и посоветовавшись с отделом 5, рассмотрим еще одну схему крыла, а именно моноблочное крыло с сотовой панелью, в которой в качестве обшивок используется композиционный материал КМКУ.
8.3.6. Расчет моноблочной схемы с панелями из композиционного материала
Данный расчет аналогичен рассмотренному выше пункту 8.3.3. Только здесь учтем, что запас прочности по обшивке, изготовленный из КМКУ, должен быть не менее 1,25, тем самым учитывая разброс механических характеристик композиционного материала.
При этом условимся в расчете для КМКУ брать следующие механические свойства:
σв= 90 кг/мм2,τв= 30 кг/мм2,Е= 11000 кг/мм2,μ= 0,33,ρ= 1800 кг/м3.
Сотовый заполнитель также как и ранее из АМг-2Н, внутренний силовой набор (стенки и нервюры) остаются прежними (из алюминиевого сплава).
Расчет ведется в той же последовательности, что и в п. 8.3.3. Ниже приведем результаты расчета.
1.
Сечения |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
Н1,мм |
103 |
123 |
144 |
164 |
185 |
240 |
Н2,мм |
67 |
78 |
89 |
100 |
111 |
120 |
В, мм |
475 |
577 |
684 |
791 |
898 |
1004 |
Нср, мм |
85 |
100,5 |
116,5 |
132 |
148 |
180 |
Мизг,кг∙м |
97 |
837 |
2760 |
6087 |
10734 |
16739 |
Мкр, кг∙м |
96 |
388 |
855 |
1459 |
1958 |
2781 |
ω, мм2 |
40375 |
57988,5 |
79686 |
104412 |
132904 |
180720 |
2.
Сечения |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
N, кг |
1141 |
8328 |
23691 |
46114 |
72527 |
92994 |
qсж, кг/мм |
2,40 |
14,43 |
34,64 |
58,30 |
80,77 |
92,62 |
qсдв, кг/мм |
1,19 |
3,35 |
5,36 |
6,99 |
7,37 |
7,69 |
δ0, мм |
1 |
1,5 |
2 |
2 |
2,2 |
2,5 |
3.
Сечения |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
σсжкг/мм2 |
1,20 |
4,81 |
8,66 |
14,57 |
18,36 |
18,52 |
τсдвкг/мм2 |
0,59 |
1,12 |
1,34 |
1,75 |
1,67 |
1,54 |
4.
Сечения |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
h, мм |
4 |
6 |
10 |
13 |
15 |
15 |
D, кг∙мм |
100812 |
339483 |
1249096 |
2100852 |
3074734 |
3500478 |
Ттеор, кг/мм |
13,23 |
30,19 |
79,05 |
99,42 |
112,90 |
102,82 |
τтеор, кг/мм2 |
6,61 |
10,06 |
19,76 |
24,85 |
25,66 |
20,56 |
τразр, кг/мм2 |
5,62 |
8,55 |
16,80 |
21,13 |
21,81 |
17,48 |
ηсдв |
9,46 |
7,67 |
12,52 |
12,10 |
13,03 |
11,36 |
L, мм |
350 |
400 |
500 |
500 |
500 |
500 |
qтеор, кг/мм2 |
8,12 |
20,94 |
49,31 |
82,94 |
121,39 |
138,19 |
σтеор, кг/мм2 |
4,06 |
6,98 |
12,33 |
20,73 |
27,59 |
27,64 |
η* |
0,9 |
0,9 |
0,9 |
0,9 |
0,95 |
0,95 |
σразр, кг/мм2 |
3,65 |
6,28 |
11,10 |
18,66 |
26,21 |
26,26 |
η |
3,043 |
1,306 |
1,281 |
1,280 |
1,428 |
1,417 |
5.
Сечения |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
S, мм2 |
210000 |
316000 |
388000 |
448000 |
508000 |
898000 |
Vобш, мм3 |
840000 |
1896000 |
3104000 |
3584000 |
4470400 |
8980000 |
Vобш, м3 |
0,00084 |
0,001896 |
0,003104 |
0,003584 |
0,00447 |
0,00898 |
VΣобш, м3 |
0,02287 |
| ||||
Vсот, мм3 |
1680000 |
3792000 |
7760000 |
11648000 |
15240000 |
26940000 |
Vсот, м3 |
0,00168 |
0,003792 |
0,00776 |
0,011648 |
0,01524 |
0,02694 |
VΣсот, м3 |
0,06706 |
|
6. В итоге рассчитываем массу панели
Зная объем и плотность элементов панели, можем рассчитать ее массу.
Для обшивки ρ= 1800 кг/м3.
Для сотового заполнителя объемная плотность будет:
Тогда масса обшивки и сот будет
кг
кг.
В итоге рассчитываемая масса будет:
кг.
А масса крыла до стыка при принятых нами условий будет:
кг.