Результаты представленной выше информации изображены на Рис.9
Рис. 9.Зоны действия и .
3. Проектирование конструкции с широким применением композиционных материалов ( КМ ). В конструкциях панелей, стенок лонжеронов и в нервюрах применим углепластик КМУ-7Л и сотовый заполнитель.
3.1. Рассмотрим панель трёхслойную с обшивками из высокомодульного углепластика КМУ-7Л ( ЛУ-24П + ВС - 2526К ), = 21500 кгс/мм2. [9].
1. При применении углепластика введём дополнительный коэффициент безопасности доп.= 1,25, при этом расчетные нагрузки будут:
Результаты расчётов ( расчётные нагрузки ) приведены в таблице 3.
Таблица 3.
Номера сечений |
Потоки в плоскости панелей даН/мм |
Перерезывающие силы по стенкам лонжеронов даН | ||
qσ |
Передний лонжерон Ʃ |
Задний лонжерон Ʃ | ||
1-1 |
4,275 |
0,72 |
829,9 |
234,22 |
2-2 |
35,18 |
3,61 |
8578,73 |
2417,97 |
2’-2’ |
40,5 |
3,73 |
9202,85 |
2598,0 |
3-3 |
0 |
4,51 |
13695,5 |
3862,38 |
Для этого определим геометрические параметры панели в каждом из сечений.
Материал: Панель трёхслойная с обшивками из высокомодульного углепластика КМУ-7Л ( ЛУ-24П + ВС - 2526К ), = 21500 даН/мм2.
толщина обшивки не должна быть менее 0,5мм ( технологическое и эксплуатационное ограничение ).
Углепластик КМУ-7Л при температуре 200С имеет следующие характеристики:
предел прочности при растяжении вдоль направления 00 ( вдоль основы ) = 97 даН/мм2;
модуль упругости при растяжении вдоль направления 00 = 21500 даН/мм2;
предел прочности при сжатии вдоль направления 00 ( вдоль основы ) = 75 даН/мм2;
предел прочности при сдвиге = 6,2 даН/мм2;
предел прочности при сдвиге = 25,0 даН/мм2;
коэффициент Пуассона 0,90 = 0,25 ( для однонаправленного слоя );
толщина одного слоя ( монослоя ) 1 = 0,13мм.
удельный вес γ=1,55 г/см3.
Расчет геометрических параметров панели в сечении 1-1.
1. При применении углепластика введём дополнительный коэффициент безопасности доп.= 1,25, при этом расчетные нагрузки будут: qσ =3,42 х 1,25=4,275 даН/мм ; qτ = х 1,25 = 0,7237 даН/мм.
3. Направление 00 для основы соответствует направлению действия нагрузки qσ , а направление для основы 0 соответствует направлению действия нагрузки qτ. Исходя из этого, определим необходимую толщину КМУ для восприятия qσ и qτ , имея ввиду то , что панель работает па сжатие.
Итак : = == 0,057 мм. Количество слоёв с ориентацией 00 будет n0 =4 слоя. Из соображений о восприятии нагрузок и условия, что толщина обшивки >0,5 мм.
= == 0,028мм. Количество слоёв с ориентацией0 будет n45 = 4 слоя.
Всего имеем :n0 + n45 = 4+4= 8 слоев, общая толщина которых равна =8 х 0,13 = 1,04мм. При данной толщине действующие напряжения равны:
= == 4,11 даН/мм2 ; = == 0,7даН/мм2 ;
Определим пределы прочности и модуль упругостидля данной укладки, для чего определим коэффициент укладки Кукладки.
Для направления 00 ( вдоль действия потока qσ ) Кукладки = + 0,25=+ 0,25= 0,75 + 0,06 =0,625.= 0,625 х 75 = 46,875даН/мм2 , а = 0,625 х 21500 = 13437,5даН/мм2.
Для направления 0 ( от действия потока qτ ) х + х 6,2 + даН/мм2.
При действии на конструкцию комбинации нагрузок: (растяжения или сжатия ) по осям X ( направление вдоль основы ленты ) и У ( направление вдоль утка ) и сдвига в плоскости ХУ , предельное состояние пакета можно определить по критерию Цая-Хилла:
где : в числителях – действующие напряжения, а в знаменателях – пределы прочности по соответствующим направлениям.
При действии на конструкцию только и формула упрощается и принимает вид :
1. В нашем обозначении данная формула имеет вид :
= =0,01
Мы оставляем данную укладку из технологических соображений.
Расчет геометрических параметров панели в сечении 2-2.
1. При применении углепластика введём дополнительный коэффициент безопасности доп.= 1,25, при этом расчетные нагрузки будут: qσ =28,14 х 1,25=35,175 даН/мм ; qτ = 2,89 х 1,25 = 3,6125 даН/мм.
3. Направление 00 для основы соответствует направлению действия нагрузки qσ , а направление для основы 0 соответствует направлению действия нагрузки qτ. Исходя из этого, определим необходимую толщину КМУ для восприятия qσ и qτ , имея ввиду то , что панель работает па сжатие.
Итак : = == 0,469 мм. Количество слоёв с ориентацией 00 будет : n0 = ==3,6. Примемn0 =4 слоя.
= == 0,14мм. Количество слоёв с ориентацией0 будет : n45 = ==1. Примемn45 = 4 слоя.
Всего имеем :n0 + n45 = 4+4= 8 слоев, общая толщина которых равна =8 х 0,13= 1,04 мм. При данной толщине действующие напряжения равны:
= == 33,82 даН/мм2 ; = == 3,473 даН/мм2 ;
Определим пределы прочности и модуль упругостидля данной укладки, для чего определим коэффициент укладки Кукладки.
Для направления 00 ( вдоль действия потока qσ ) Кукладки = + 0,25=+ 0,25= 0,5 + 0,125 = 0,625.= 0,625х 75 = 46,875даН/мм2 , а = 0,625 х 21500 = 13437,5даН/мм2.
Для направления 0 ( от действия потока qτ ) х + х 6,2 + даН/мм2.
При действии на конструкцию комбинации нагрузок: (растяжения или сжатия ) по осям X ( направление вдоль основы ленты ) и У ( направление вдоль утка ) и сдвига в плоскости ХУ , предельное состояние пакета можно определить по критерию Цая-Хилла:
где : в числителях – действующие напряжения, а в знаменателях – пределы прочности по соответствующим направлениям.
При действии на конструкцию только и формула упрощается и принимает вид :
1. В нашем обозначении данная формула имеет вид :
= =0,56
Можно оставить эту укладку и такое количество слоёв.
Расчет геометрических параметров панели в сечении 2’-2’.
1. При применении углепластика введём дополнительный коэффициент безопасности доп.= 1,25, при этом расчетные нагрузки будут: qσ =32,41 х x1,25=40,51даН/мм; qτ = 2,98 х 1,25 = 3,725 даН/мм.
3. Направление 00 для основы соответствует направлению действия нагрузки qσ , а направление для основы 0 соответствует направлению действия нагрузки qτ. Исходя из этого, определим необходимую толщину КМУ для восприятия qσ и qτ , имея ввиду то , что панель работает па сжатие.
Итак : = == 0,5401мм. Количество слоёв с ориентацией 00 будет : n0 = ==4,15. Примемn0 =6 слоя.
= == 0,149мм. Количество слоёв с ориентацией0 будет : n45 = ==1. Примемn45 = 4 слоя.
Всего имеем :n0 + n45 = 6+4= 10 слоев, общая толщина которых равна =10 х 0,13= 1,3 мм. При данной толщине действующие напряжения равны:
= == 31,16даН/мм2 ; = == 2,86даН/мм2 ;
Определим пределы прочности и модуль упругостидля данной укладки, для чего определим коэффициент укладки Кукладки.
Для направления 00 ( вдоль действия потока qσ ) Кукладки = + 0,25=+ 0,25= 0,6 + 0,1 = 0,7.= 0,7х 75 = 52,5даН/мм2 , а = 0,7 х 21500 = 15050даН/мм2.
Для направления 0 ( от действия потока qτ ) х + х 6,2 + даН/мм2.
При действии на конструкцию комбинации нагрузок: (растяжения или сжатия ) по осям X ( направление вдоль основы ленты ) и У ( направление вдоль утка ) и сдвига в плоскости ХУ , предельное состояние пакета можно определить по критерию Цая-Хилла:
где : в числителях – действующие напряжения, а в знаменателях – пределы прочности по соответствующим направлениям.
При действии на конструкцию только и формула упрощается и принимает вид :
1. В нашем обозначении данная формула имеет вид :
= =0,4
Можно оставить эту укладку и такое количество слоёв.
Для сечения 3-3 мы оставляем такое же значение слоев как и в сечении 2’-2’.
Выводы :
1. Спроектированная обшивка отвечает требованиям прочности.
2. Необходимо определить высоту сотового заполнителя, обеспечивающего устойчивость панели при сжатии и при сдвиге ( их действие одновременное ).
Панель с полузащемлённым опиранием на каждую нервюру.
Для данной панели коэффициент защемления Расстояние между нервюрами300мм. Зададимся высотой сот 8 мм. Проверим данную панель на устойчивость по формуле . Площадь сечения обшивокF = 2 х 0,65 х 10 = 13мм2.
Момент инерции сечения J = 2 х 0,65х 10 х ( 4. Радиус инерции сечения , а 2 = == 18,7мм2. .
Запас по устойчивости 1,6 , а = 0,62.
Определение критического значения qτкрит. по формуле:
см. [2], (7.15), стр. 164 и [7], (10) стр. 271 (приведенные ниже формулы относятся к конструкции из металла. При применении композиционных материалов в обшивках и при применении сотового заполнителя не из металлов в формулы должны быть внесены корректировки ), где: D - цилиндрическая жесткость трехслойной панели, у которой обшивки одинаковой толщины (δобш), высота сот 2h, жесткостью сот можно пренебречь. D определяется по формуле [8], стр. 151
Е- модуль упругости материала обшивок. Для нашей обшивки из углепластика, для нашей укладки слоёв Е = 15050 даН/мм2, толщина одной обшивки h = μ-коэффициент Пуассона для углепластиковой обшивки данной укладки в двух направлениях: μ0,90 = 0,25, μ90,0 = 0,17 ( по расчётам, проведённым в ЦАГИ ), μ2 = μ0,90 х μ90,0 = 0,25 х 0,17 = 0,0425, а 1 – 0,0425 = 0,9575.
( при шарнирном опирании по всем сторонам ), где
L-большая длина стенки ( ширина панели ) L = Х5 = 1332,64мм.
,
= = 1,85
ms - коэффициент опирания кромок сотовых панелей при сдвиге, определяется по графику [2], рис. 7.55, стр. 165. Для определения ms необходимо определить коэффициент параметра сдвига k по [7], (3), стр.269.
В0
G-модуль сдвига сот. Соты ПСП с ячейкой а = 1,85мм, толщина стенки ячейки 0,04мм , удельный вес сот γ=0,048 г/см3, высота сот h = 8мм. = 90
= =0,005.
При и приK=0,005 по Рис.7.55 б) [2] ms=10; где Н= 300мм ( шаг нервюр ).
= 1,85= 1,8510 = 18,5. Действующее qτ = 4,0 даН/мм
τкритич.= = . = 14,23 τдейств.= 3,08
По критерию прочности : + = 0,62 + 0,047 = 0,6247. Запас равен = 1,6.
Выводы:
1. Спроектирована трёхслойная панель с обшивками из углепластика КМУ- 7Л с сотовым заполнителем ПСП следующей схемы расположения слоёв в сечениях 3-3;2’-2’ : 00, +450, 00, -450, 00, соты , 00,- 450, 00 +450, 00, где 00- направление основы вдоль действия qσ.Для сечений 2-2,1-1: 00, +450, 00, -450, соты , - 450, 00 +450 ; 00
2. Толщина каждой из обшивок = 0,65мм., высота сот = 8мм.
3. Шаг нервюр Н= 300мм., опирание на каждую нервюру – полузащемленное.
4. Данная панель удовлетворяет требованиям прочности и устойчивости при их совместном действии. Запасы по критерию прочности и устойчивости при совместном действии сжатия и сдвига
Сечение |
схема расположения слоев |
Высота сот. |
Толщина обшивки. |
1-1 |
00, +450, 00, -450, соты , - 450, 00 +450 ; 00 |
8 мм |
0,52 мм |
2-2 |
00, +450, 00, -450, соты , - 450, 00 +450 ; 00 |
8 мм |
0,52 мм |
2’-2’ |
00, +450, 00, -450, 00, соты , 00,- 450, 00 +450, 00 |
8 мм |
0,65 мм |
3-3 |
00, +450, 00, -450, 00, соты , 00,- 450, 00 +450, 00 |
8 мм |
0,65 мм |
Рис. 10. Конструкционно-силовая схема киля.