- •Водопроводные очистные сооружения
- •Водопроводные очистные сооружения
- •Введение
- •Обоснование технологической схемы обработки воды и состава основных сооружений
- •Анализ исходных данных
- •Солесодержания воды
- •Определение жесткости
- •Определение щелочности
- •Выбор технологической схемы очистки воды
- •Выбор реагентов и определение их доз
- •Расчет дозы коагулянта
- •Хлорирование воды
- •Предварительный расчет основных сооружений
- •Скорый фильтр
- •3.2. Осветлители со слоем взвешенного осадка
- •Компоновка основных сооружений
- •Детальный расчет основных сооружений
- •Скорый фильтр
- •Расчет желобов
- •5.3. Высота скорого фильтра
- •6. Осветлитель со слоем взвешенного осадка
- •Расчет смесителя-воздухоотделителя
- •8. Реагентное хозяйство
- •8.1. Цех коагулянта
- •8.2. Цех флокулянта
- •8.3. Обеззараживание воды
- •Определение диаметров трубопроводов
- •10. Подбор вспомогательного оборудования
- •10.1 Подбор промывного насоса
- •10.2 Подбор насосов дозаторов
- •11. Зона санитарной охраны
5.3. Высота скорого фильтра
Высота скорого фильтра рассчитывается с учетом требований [1, п. 6.101, 14.11]
, (42)
–высота сухого борта принимается не менее 0,5 м;
–высота слоя воды над поверхностью загрузки 2 м;
–высота поддерживающего слоя;
Рисунок 8. Определение высоты скорого фильтра
;
Hп.с.=0,120+0,08+0,100+0,100+0,050+0,100=0,55 м;
где, h1 – высота слоя, принимается равной 0,100 м;
h2 – высота слоя, принимается равной 0,050 м;
h3 – высота слоя, принимается равной 0,100 м;
h4 – высота слоя, принимается равной 0,100 м;
h5 – расстояние от низа ответвлений до дна фильтра, принимается согласно [пункт 6.105, 1] и равно 0,100 м.
Высота принимается кратной 0,6 м, согласно [1, п.14.11]. Поэтому высоту фильтра принимаем равной 4,8 м.
Потери напора в фильтре при промывке :
∑h=hрс+hф+hпс+hпт+hос+hмс, (43)
где, hрс – потери напора в отверстиях труб распределительной системе фильтра;
hф – потери напора в фильтрующем слое:
hф = (Ап+Вп*ωпр)*Нз, (44)
где, Ап – параметр песка с крупностью зерен 0,5-1,0 мм – 0,76;
Вп – параметр для песка с крупностью зерен 0,5-1,0 мм – 0,017;
hф = (0,76+0,017*12)*1,2=1,1568 м;
hпс – потери напора в гравийных поддерживающих слоях:
hпс = 0,22*ωпр*Нпс, (45)
hпс = 0,22*12*0, 55=1,452м;
hпт – потери напора в трубопроводе, подводящем промывную воду к общему коллектору распределительной системы:
hпт = i*l, (46)
где, i – удельные потери, принимаются по [4];
l – длина трубопровода, можно принять ориентировочно 100 м;
hпт = (7,8/1000)*100=0,78м;
hос – потери напора на образование скорости во всасывающем и напорном трубопроводах насоса для подачи промывной воды:
hос = , (47)
где, υ – скорость движения воды в патрубках насоса, принимается по [4];
hос = = 0,199м;
hмс – потери напора на местные сопротивления в фасонных частях и арматуре, можно принять 0,6м.
∑h=2,75+1,1568 +1,452+0,78+0,199+0,6=6,94м.
6. Осветлитель со слоем взвешенного осадка
Осветлитель состоит из двух отделений осветления воды и одного осадкоулотнителя (рис. 5). Ширина осадкоуплотнителя:
, (48)
, (49)
bотд=152,07/7*9=2,41≈2,5 м;
bосв=354,82/7*9=5,63=5,7 м;
Высота осветлителя определяется в соответствии с [1, п. 6.79]:
(50)
где, hво – высота взвешенного осадка, 2 м;
hвс – высота зоны осветления, 2 м;
hзс – высота защитного слоя для формирования восходящего потока воды, 0,8 м;
hсб – превышение строительной высоты над расчетным уровнем воды 0,3 м.
Ново=2+2+0,8+0,3=5,1 м;
Расчет дырчатых труб для удаления осадка
Удаление осадка из осадкоуплотнителя осуществляется дырчатыми телескопическими трубами, которые рассчитываются в соответствии с реко-мендациями [1, п. 6.80, 6.81].
(51)
где, Тр – промежуток времени между сбросами осадка, принимается равным: 2сут.
Wово=(1071,08*(685-10)*6)/(7*35000)=17,71 м3;
Распределение воды по площади осветления производится дырчатыми телескопическими трубами, которые рассчитываются в соответствии с рекомендациями [1, п. 6.82].
Количество труб для удаления осадка принимается конструктивно согласно [п. 6.71, 1], равно 1.
Расход разбавления осадка по одной трубе (qос) определяется по формуле:
(52)
где, Краз – коэффициент разбавления осадка, принимается равным 1,5, согласно [пункт 6.74, 1];
t – время удаления осадка под гидравлическим давлении, принимается согласно [пункт 6.851, 1] равным 20 мин;
nкол – количество труб для удаления осадка, принимается конструктивно согласно [пункт 6.81, 1], равно 1, при призматическом днище осветлителя со взвешенным осадком.
qос=17,71*1,5/0,33=80,5 м3/ч=22,2 л/с;
По таблицам гидравлического расчета [2] подбирается диаметр трубы (dос) согласно рассчитанному расходу (qос) и заданному интервалу скоростей (не менее 1 м/с), согласно [пункт 6.71, 1], и равен 150 мм (скорость в выбранной трубе составляет 1,51 м/с).
Диаметры труб и скорости движения осадка, которые подбираются по таблицам гидравлического расчета [2], сведены в таблицу 3. Для расчета принимается, что расход воды в трубе пропорционален номеру участка:
1) первый участок: qI= qос/3;
2) второй участок: qII=(2*qос)/3;
3) третий участок: qIII=qос/3.
Таблица 3. Телескопическая труба для удаления осадка
№ участка |
Расход л/с |
Диаметр мм |
Скорость м/с |
1 |
22,2 |
150 |
1,13 |
2 |
14,8 |
125 |
1,06 |
3 |
7,4 |
80 |
1,04 |
В связи с тем, что диаметр не может быть менее 150 мм, согласно [1. п.6.85], принимается телескопическая труба диаметром 175мм, 150мм.
Определение площади отверстий и количества отверстий:
, (53)
где, скорость выхода воды из отверстий, принимается согласно п.6.87 [1]
равной 3 м/с;
;
Принимаются отверстия диаметром 20 мм [1.п.6.85]. Тогда количество определяется по формуле:
, (54)
где, общая площадь отверстий, м2;
площадь одного отверстия диаметром 20 мм;
;
;
Принимается 24 отверстия.
Определение расстояния между отверстиями:
, (55)
где, длина осветлителя, мм;
количество отверстий ;
;
Расстояние между осями принимается 0,367 м, согласно п.6.82 [1] расстояние между отверстиями не более 0,5 м.
Потери напора в сборной системе:
Расчет дырчатых труб для подачи воды:
Расход воды через каждую сборную дырчатую трубу:
, (56)
где, расход воды на один осветлитель, м3/ч;
;
Скорость входа воды в дырчатый коллектор должна лежать в пределах 0,5-0,6 м/с. Принимается диаметр коллектора , тогда.
Принимается коллектор телескопической формы, сваренный из трех труб диаметрами 300,250 () и 200мм (равной длины.
Определение площади отверстий и количества отверстий:
, (57)
где, скорость выхода воды из отверстий, принимается согласно п.6.82 [1] равной 2 м/с;
;
Принимаются отверстия диаметром 25 мм. Тогда количество определяется по формуле:
, (58)
где, общая площадь отверстий, м2;
площадь одного отверстия диаметром 25 мм;
;
;
Принимается 46 отверстий.
Определение расстояния между отверстиями:
, (59)
где, длина осветлителя, мм;
количество отверстий ;
;
Расстояние между осями принимается 0,191 м, согласно п.6.82 [1] расстояние между отверстиями не более 0,5 м.
Потери напора в дырчатых трубах:
.
Расчет желобов: Сбор осветленной воды в зоне осветления надлежит предусматривать желобами с треугольными водосливами высотой 40 мм при расстоянии 100 мм и угле между кромками водослива 600, согласно [1. п.6.84].
Расход воды на каждый желоб определяется по формуле:
, (60)
где, коэффициент распределения воды между зоной осветления и зоной
осаждения осадка, принимается по табл.20 [1];
часовой расход на один осветлитель, м3/ч;
число желобов в рабочей камере;
количество рабочих камер в осветлителе;
Ширина желоба прямоугольного сечения :
, (61)
Высота желоба прямоугольного сечения :
hн=0,75*bж, (62)
hк=1,25*bж, (63)
где, скорость движения воды в желобе, принимается согласно п.6.84 [1] равной 0,5 м/с;
;
;
;
;
Сбор осветленной воды из осадкоуплотнителя предусматривается дыр-чатыми трубами, которые рассчитываются в соответствии с рекомендациями [1, п. 6.85].
Расход воды через каждую сборную дырчатую трубу:
, (64)
где, коэффициент распределения воды между зоной осветления и зоной осаждения осадка, принимается по табл.20 [1];
часовой расход на один осветлитель, м3/ч;
потери воды при сбросе осадка, определяется по формуле:
, (65)
где, количество воды потерянное при сбросе воды из осадкоуплотнителя
в %, определяется по формуле:
, (66)
где, мутность воды выходящей из осветлителя со слоем взвешенного
осадка, принимается равной 10 мг/л;
средняя по всей высоте осадочной части концентрация твердой
фазы осадка, принимается по табл.19 [1];
коэффициент разбавления, принимается равным 1,5;
концентрация взвешенных веществ, поступающая восветлитель со слоем взвешенного осадка, мг/л;
;
;
;
Скорость движения воды в устье сборной трубы должна быть не более
0,5 м/с. Принимается , тогда.
Определение площади отверстий и количества отверстий:
, (67)
где, скорость входа воды в отверстиях, принимается согласно п.6.85 [1] равной 1,5 м/с;
;
Принимаются отверстия диаметром 15 мм. Тогда количество определяется по формуле:
, (68)
где, общая площадь отверстий, м2;
площадь одного отверстия диаметром 15 мм;
;
;
Принимается 46 отверстий.
Определение расстояния между отверстиями:
, (69)
где, длина осветлителя, мм;
количество отверстий, шт;
;
Потери напора в дырчатых трубах:
;
Осадок из зоны взвешенного осадка в осадкоуплотнитель отводится осадкоприемными окнами [1, п.6.83].
Площадь окон в одном коридоре осветления составит:
)
где, Vок – скорость движения воды с осадком в осадкоприемных окнах, 40 мм/с.
Принимается высота окон hок = 0,2м, общая их длина находится по формуле:
(71)
Приняв в каждой стенке, разделяющей осадкоуплотнитель и коридоры осветления, определенное количество окон, рассчитывают расстояние между окнами. При длине осадкоуплотнителя 8,8 м и 10 окнах шаг окон по горизонтали составляет 8,8/10=0,88 м. Расстояние между двумя соседними окнами при ширине окон 0,33 м будет 0,88-0,33=0,55 м.