Практика / Методические указания по выполнению лабораторных работ по МКС
.pdfНайтовы должны располагаться на расстоянии не более 2.4 м друг от друга. Каждый найтов должен лежать на опоре, прибитой гвоздями к продольному настилу. Эта опора должна состоять из поделочного леса размерами не менее 25 мм х 150 мм или равноценного материала и простираться на всю ширину отсека.
Во время рейса стяжки должны регулярно осматриваться и, когда необходимо, подтягиваться.
Когда для устранения кренящих моментов в "частично заполненных отсеках" применяется "стропинг-метод", крепление поверхности зерна может осуществляться, следующим образом:
Поверхность зерна должна быть разровнена и ей должна быть придана слегка выпуклая форма вдоль диаметральной линии отсека.
Вся поверхность зерна должна быть покрыта разделительной тканью из мешковины, брезентом или другим равноценным материалом. Покрывающая ткань должна иметь прочность на разрыв не менее 1.344 Н при ширине полосы 5 см.
Два слоя металлической сетки должны быть настланы поверх мешковины или другого покрытия. Нижний слой должен настилаться в поперечном направлении, а верхний - в продольном. Металлическая сетка должна иметь перехлест по длине, по крайней мере, на 75 мм. Верхний слой сетки должен располагаться над нижним слоем таким образом, чтобы образовавшийся из двух слоев сетки квадрат имел размер приблизительно 75 мм х 75 мм. Эта металлическая сетка относится к типу, используемому для укрепления железобетонных конструкций. Она изготавливается из стальной проволоки диаметром 3 мм, имеющей прочность на разрыв не менее 52 кН/см, сваренной квадратами 150 мм х 150 мм. Может использоваться металлическая сетка с прокатной окалиной, но не должна использоваться металлическая сетка с неплотными соединениями, с отслаивающейся ржавчиной.
Края металлической сетки с правой и с левой стороны отсека должны быть закреплены деревянными планками 150 мм х 50 мм.
Найтовы, протянутые поперек от одной стороны отсека к другой, должны располагаться на расстоянии не более 2,4 м друг от друга, за исключением того, что первый и последний найтовы находятся на расстоянии не более 300 мм от носовой или кормовой переборки соответственно. До окончания погрузки каждый найтов должен быть прикреплен к набору судна в точке, расположенной приблизительно на 450 мм ниже предполагаемого окончательного уровня поверхности зерна с помощью либо 25-миллиметровой соединительной скобы, либо зажима, имеющего такую же прочность. Найтов должен протягиваться от этой точки поверх ограничивающей планки, имеющей функцию распределителя давления, оказываемого найтовом вниз. Два слоя планок размером 150 мм х 25 мм должны располагаться поперек судна под каждым найтовом и простираться на всю ширину отсека.
В качестве найтовов могут быть использованы стальные тросы (диаметром 19 мм или равноценным), сдвоенные стальные стяжки (50 х 1,3 мм с разрывным усилием не менее 49 кН) или имеющие такую же прочность цепи каждые из которых должны натягиваться с помощью 32-миллиметрового талрепа. При применении стальных стяжек вместо 32-миллиметрового талрепа может использоваться натяжная лебедка в сочетании со стопором при условии обеспечения ее необходимой регулировки. Если применяются стальные стяжки, то для закрепления их концов следует применять заделки путем не менее чем трех отбортовок. Если применяются стальные тросы, то огоны в найтовах должны выполняться с применением не менее четырех зажимов.
Во время рейса найтовы должны регулярно осматриваться и, когда необходимо, подтягиваться.
Лабораторная работа №3.
1. Выполнить расчет посадки и остойчивости судна с навалочным смещаемым грузом. Варианты задания даны, согласно порядкового номера курсанта в списке группы. Масса груза = т, УПО = м3/т, Запасы = %.
Построить ДСО. Выполнить проверку остойчивости в соответствии с требованиями ММО и требованиями Кодекса безопасной практики для навалочных грузов, 1991 г. (BC Code).
Составляющая |
Р, |
X, |
Y, |
Z, |
Р Х, |
Р Y, |
Р Z, |
mh |
|
нагрузки |
т |
м |
м |
м |
тм |
тм |
тм |
тм |
|
Load item |
t |
m |
m |
m |
tm |
tm |
tm |
tm |
|
Запасы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Stores |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Груз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Cargo |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Трюм № 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Hold No. 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Трюм № 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Hold No. 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Балласт |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ballast |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Балластный танк № 1 ДП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ballast tank No. 1 CL |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Балластный танк № 2 ДП |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Ballast tank No. 2 CL |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Днищевой БТ № 3 ЛБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Bottom ballast tank No.3 PS |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Днищевой БТ № 3 ПрБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Bottom ballast tank No.3 StB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Днищевой БТ № 4 ЛБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Bottom ballast tank No.4 PS |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Днищевой БТ № 4 ПрБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Bottom ballast tank No.4 StB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подпалубный БТ № 7 ЛБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Topside ballast tank No.7 PS |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подпалубный БТ № 7 ПрБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Topside ballast tank No.7 StB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подпалубный БТ № 8 ЛБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Topside ballast tank No.8 PS |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подпалубный БТ № 8 ПрБ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Topside ballast tank No.8 StB |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Обледенение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Icing |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Судно порожнем |
1490.1 |
-5.08 |
0.00 |
5.45 |
-7570 |
0 |
8121 |
0 |
|
Lightship |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Водоизмещение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Displacement |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Помещение |
|
Характер |
Уровень |
|
Объемный кренящий |
|
УПО, м3/т |
Кренящий |
|||||
|
загрузки |
груза, м |
|
момент, м4 |
|
|
момент, тм |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Трюм N 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Трюм N 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ИТОГО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
Посадка и начальная остойчивость |
|
|
||||||
d = |
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zgи = zg + mh / D = |
+ |
/ |
|
= |
м |
|
|
|
|
||||
h = zm - zgи = |
- |
= |
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Mдиф = Mx - D xc = |
|
- |
* |
|
= |
тм |
|
|
|
|
|||
t = Mдиф /(100 MTC) = |
|
/ (100 * |
|
) = |
м |
|
|
|
|
||||
dн = d + t (0.5 - xf / Lпп) = |
+ |
(0.5 |
- |
/ |
) = |
м |
|
|
|||||
dк = d - t (0.5 + xf |
/ Lпп) = |
- |
(0.5 |
+ |
/ |
) = |
м |
|
|
||||
dмид = 0.5 (dн + dк) = 0.5 ( |
|
+ |
|
) = |
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
Диаграмма статической остойчивости |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
Расчет ДСО |
|
|
|
|
|
|
Углы крена θ, град |
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zgи = |
м |
10 |
|
12 |
|
|
20 |
|
30 |
|
40 |
|
50 |
60 |
|
||
|
lформы, м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SIN (θ) |
|
0.1736 |
|
0.2079 |
0.3420 |
|
0.5000 |
|
0.6427 |
|
0.7660 |
0.8660 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zgи * SIN(θ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lстат |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Проверка выполнения рекомендаций ММО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Наименования величин |
|
Обозна- |
|
|
Значения величин |
|
Выполн. |
||||||||||
|
|
|
чения |
|
|
|
|
|
|
|
(YES/NO) |
|||||||
|
|
|
|
Нормативное |
Фактическое |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Площадь диагр.стат.остойч. до 30°, м рад |
|
|
а30 |
|
≥ 0,055 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Площадь диагр.стат.остойч. до 40°, м рад |
|
|
а40 |
|
≥ 0,09 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Площадь диаграм. между 30° и 40°, м рад |
|
|
а30-40 |
|
≥ 0,03 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Наибольшее плечо диагр.стат.остойчив., м |
|
|
l30 |
|
≥ 0,20 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Угол крена, соответв. максимуму диаграммы, º |
|
|
θm |
|
|
≥ 25 |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Исправленная МЦВ, м |
|
|
|
|
|
|
h |
|
> 0,30 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Критерий погоды |
|
|
|
|
|
|
K |
|
|
≥ 1 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Угол крена от постоянного ветра, град. |
|
|
θ0 |
|
≤ 16 или 0.8θd |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Остаточная площадь ДСО, м рад |
|
|
|
|
Аост |
|
≥ 0,12 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Угол крена от смещения груза, град |
|
|
|
|
θgr |
|
≤ 120 или θd |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Требования к остойчивости при перевозке смещаемых навалочных грузов:
метацентрическая высота с учетом поправки на свободные поверхности h не менее 0.70 м;
угол крена от смещения зерна не выше 120 или угла, при котором верхняя палуба входит в воду (что меньше);
на диаграмме статической остойчивости остаточная площадь между кривой кренящих и кривой восстанавливающих плеч до угла крена, соответствующего углу максимума между ординатами этих двух кривых, или 400, или угла заливания θf, смотря по тому, что меньше, при перевозке зерновых грузов, не менее 0.12 м рад.
Где |
Объемный кренящий момент |
|
0 = --------------------------------------------------- |
|
УПО *Водоизмещение |
40 = 0.80* |
0. |
Лабораторная работа №4.
Для заданного распределения на судне груза, запасов и балласта выполнить контроль прочности по максимальному изгибающему моменту в миделевом сечении.
Порядок определения действующих в контрольных сечениях изгибающих моментов следующий:
1.В качестве базовых принимаются состояния судна порожнем с 100% (225.2 тонн запасов и провизии) и с 10% запасов (61.4 т запасов и провизии).
2.Расчет по таблице изменений изгибающих моментов от приема груза (балласта) на миделе.
Замечание. Груз записывается в сотнях тонн, т.к. изменения моментов определялись для 100 т груза.
3. Определение действующих изгибающих моментов. Сравнение с допускаемыми.
Производится путем суммирования базовых изгибающих моментов Ошибка! Источник ссылки не найден.и изменений изгибающих моментов. Полученные величины должны быть по абсолютному значению для миделя не более 205000 кНм для прогиба и 211000 кНм для перегиба.
Данная упрощенная схема позволяет быстро определить величину действующих в сечениях изгибающих моментов с погрешностью до 5%.
В качестве расчетного сечения принято сечение по мидель-шпангоуту ввиду того, что во всех вариантах и этапах загрузки максимум изгибающего момента действует в этом районе.
Базовые величины изгибающих моментов от массы запасов.
Сечение |
Исходная величина изгибающего момента, кНм |
||
|
Initial size of the bending moment, kNm |
||
Section |
|
|
|
100% запасов |
10 % запасов |
||
|
|||
|
100% stores |
10 % stores |
|
|
|
|
|
мидель |
77785 |
59406 |
|
midship |
|
|
|
|
|
Сечение |
|
|
Мидель |
|
|
|
|
|
|
Section |
|
|
Midship |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
2 |
3 |
4 |
|
|
|
Помещение |
Изменение момента от |
Принято груза в |
(2)х(3) кНм |
||||
|
|
|
Space |
Change of moment from load |
Cargo in Hundred |
(2)х(3) kNm |
||
|
|
|
of 100 t cargo, kNm |
tonns, kNm |
||||
|
|
|
|
|
|
|||
Балластный танк № 1 ДП |
|
7949 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Балластный танк № 2 ДП |
|
6924 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Днищевой БТ № 3 |
|
1114 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Днищевой БТ № 4 |
|
-3723 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подпалубный БТ № 7 |
|
1190 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подпалубный БТ № 8 |
|
-3512 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Трюм №1 |
|
|
|
633 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Трюм №2 |
|
|
|
-4596 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
А= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Сечение |
|
|
Изгибающий момент, кНм |
|
|
||
|
Section |
|
|
|
bending moment, kNm |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
% запасов |
|
|
|
|
|
|
|
|
% stores |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
мидель |
|
Базовый момент + А = ǀ |
ǀ |
205000 (прогиб/sagging) |
|
||
|
midship |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
211000 (перегиб/hogging) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лабораторная работа №5.
Выполнить расчет посадки и остойчивости судна с лесным грузом (с учетом палубного каравана).
Варианты задания даны, согласно порядкового номера курсанта в списке группы.
Размер люковых вырезов грузовых трюмов №1 и №2: lxb=20x10м. Отстояние верхнего полотна ВЛЗ от ОП 9.05 м. Максимальная высота укладки палубного каравана 4.5 м. Допустимая нагрузка на ВЛЗ 1.75 т/м2. Принять максимально возможное количество груза.
Запасы = %, УПО = м3/т.
Построить ДСО. Выполнить проверку остойчивости в соответствии с требованиями ММО.
d = |
м |
|
|
|
|
|
|
|
zgи = zg + mh / D = |
+ |
/ |
= |
|
м |
|
||
h = zm - zgи = |
- |
= |
м |
|
|
|
|
|
Mдиф = Mx - D xc = |
|
- |
* |
= |
|
тм |
|
|
t = Mдиф /(100 MTC) = |
|
/ (100 * |
|
) = |
|
м |
||
dн = d + t (0.5 - xf / Lпп) = |
+ |
(0.5 |
- |
/ |
) = |
м |
||
dк = d - t (0.5 + xf |
/ Lпп) = |
- |
(0.5 |
+ |
/ |
) = |
м |
|
dмид = 0.5 (dн + dк) = 0.5 ( |
|
+ |
|
) = |
м |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
Диаграмма статической остойчивости |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Расчет ДСО |
|
|
|
Углы крена θ, град |
|
|
|
||||||
|
Calculation of STD |
|
|
|
Heeling angle θ, degrees |
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zgи = |
м |
10 |
|
20 |
30 |
40 |
|
50 |
|
60 |
70 |
|
|
|
lформы, м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SIN (θ) |
|
0.1736 |
|
0.3420 |
0.5000 |
0.6427 |
|
0.7660 |
0.8660 |
0.9397 |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zgи * SIN(θ) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
lстат |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Проверка выполнения рекомендаций ММО |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
Обозна- |
|
Значения величин |
Выполн. |
|||||
|
Наименования величин |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
чения |
|
Нормативное |
Фактическое |
(YES/NO) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Площадь диагр.стат.остойч. до 30°, м рад |
а30 |
|
≥ 0,055 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Площадь диагр.стат.остойч. до 40°, м рад |
а40 |
|
≥ 0,09 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Площадь диаграм. между 30° и 40°, м рад |
а30-40 |
|
≥ 0,03 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Наибольшее плечо диагр.стат.остойчив., м |
l30 |
|
≥ 0,20 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Угол крена, соответв. максимуму диаграммы, º |
θm |
|
≥ 25 |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Исправленная МЦВ, м |
|
|
|
h |
|
> 0,15 |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Критерий погоды |
|
|
|
|
K |
|
≥ 1 |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Угол крена от постоянного ветра, ° |
|
|
θ0 |
|
≤ 160 или θd |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ГЛАВНЫЕ РАЗМЕРЕНИЯ И ХАРАКТЕРИСТИКИ СУДНА |
|
Тип |
Type |
Стальное, однопалубное грузовое судно, с |
Steel, single-deck cargo ship, with double |
двойным дном и подпалубными танками, с |
bottom and topside ballast tank, with fore- |
баком, с кормовым расположением |
castle deck, with engine room and deck-house |
машинного отделения и рубки, с 2 |
located at the stern part, with 2 cargo holds. |
грузовыми трюмами. |
|
|
Назначение |
|
Purpose |
|
|
|
|
Перевозка генеральных, навалочных и |
Carrying of general, bulk and grain cargoes. |
||||
|
зерновых грузов. |
|
|
|
|
|
|
Район плавания |
|
Navigation region |
|
|
|
|
Неограниченный |
|
Unrestricted |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Длина наибольшая, м. |
|
Length overall, m. |
99.80 |
|
||
Длина между перпендикулярами, м. |
Length between PP, m. |
92.90 |
|
|||
Ширина, м. |
|
Breadth, m. |
|
15.80 |
|
|
Высота борта, м. |
|
Depth, m. |
|
7.10 |
|
|
Осадка по ЛГВЛ (от основной плоскости), м. |
Draught (Summer Load Line from BL), m. |
5.65 |
|
|||
Водоизмещение по ЛГВЛ, т. |
|
Displacement (Summer Freeboard), t. |
6790 |
|
||
Дедвейт, т. |
|
Deadweight, t. |
|
5299.8 |
||
|
Характеристики судна порожнем согласно |
The characteristics of the light ship due to |
||||
|
опыта кренования : |
|
ship's inclining test: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Водоизмещение порожнем, т |
Абсцисса ЦТ, м |
Аппликата ЦТ, м |
|
|
|
|
Light displacement, t |
Longitudinal CG position, m |
Height of CG Above base, m |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р |
X |
|
Z |
|
|
|
1419.13 |
-5.08 |
|
5.45 |
|
|
|
Допустимая нагрузка на настил второго дна в |
Allowable loading on double bottom for cargo |
||||
|
трюме № 1 составляет 5.83 т/м2. |
|
hold # 1 is 5.83 t/m2. |
|
|
|
|
Допустимая нагрузка на настил второго дна в |
Allowable loading on double bottom for cargo |
||||
|
трюме № 2 составляет 5.87 т/м2. |
|
hold # 2 is 5.87 t/m2. |
|
|
|
|
Допустимая нагрузка на ВЛЗ составляет 1.75 |
Allowable loading on upper hatch covers is 1.75 |
||||
|
т/м2. |
|
t/m2. |
|
|
|
ХАРАКТЕРИСТИКИ ЦИСТЕРН ЗАПАСОВ И БАЛЛАСТА
№ на |
Наименование |
Расположение |
Объем, м3 |
|
Х, м |
Y, м |
Z, м |
Δmh, тм |
схеме |
Denomination |
Location |
Volume, m3 |
|
Х , m |
Y , m |
Z, m |
Δmh, tm |
|
Балласт / Ballast / γ = 1.025 т/м3 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
Балластный танк № 1 ДП |
141-152 |
105.89 |
|
44.83 |
0.00 |
2.73 |
83 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
Балластный танк № 2 ДП |
136-141 |
115.02 |
|
41.26 |
-0.14 |
2.70 |
260 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
Днищевой БТ № 3 ЛБ |
81-136 |
254.31 |
|
21.44 |
-3.70 |
0.67 |
1205 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
Днищевой БТ № 3 ПрБ |
81-136 |
252.58 |
|
21.55 |
3.72 |
0.67 |
1205 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
Днищевой БТ № 4 ЛБ |
28-81 |
242.40 |
|
-11.60 |
-3.68 |
0.68 |
1128 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
Днищевой БТ № 4 ПрБ |
28-81 |
242.40 |
|
-11.60 |
3.68 |
0.68 |
1128 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
Подпалубный БТ № 7 ЛБ |
81-136 |
111.21 |
|
21.70 |
-6.64 |
6.67 |
59 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
Подпалубный БТ № 7 ПрБ |
81-136 |
111.21 |
|
21.70 |
6.64 |
6.67 |
59 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
Подпалубный БТ № 8 ЛБ |
28-81 |
108.00 |
|
-12.22 |
-6.65 |
6.59 |
62 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
Подпалубный БТ № 8 ПрБ |
28-81 |
108.00 |
|
-12.22 |
6.65 |
6.59 |
62 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Пресная вода / Fresh water / γ = 1.000 т/м3 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
11 |
Цистерна пресной воды №1 ЛБ |
-5-4 |
29.63 |
|
-46.27 |
-3.91 |
6.85 |
24 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12 |
Цистерна пресной воды №2 ЛБ |
4-8 |
17.93 |
|
-42.50 |
-4.09 |
6.58 |
16 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тяжелое топливо / Heavy fuel oil / |
= 0.920 т/м3 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13 |
Цистерна тяжелого топлива №1 ЛБ |
24-28 |
34.92 |
|
-30.50 |
-5.16 |
5,03 |
11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14 |
Цистерна тяжелого топлива №1 ПрБ |
24-28 |
34.92 |
|
-30.50 |
5.16 |
5,03 |
11 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15 |
Цистерна тяжелого топлива №2 ПрБ |
20-24 |
26.86 |
|
-32.89 |
5.09 |
5,53 |
10 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
Отстойная цистерна тяжелого топлива ПрБ |
24 |
1.96 |
|
-31.61 |
2.73 |
5,92 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17 |
Отстойная цистерна тяжелого топлива ПрБ |
22 |
1.96 |
|
-32.61 |
2.73 |
5,92 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18 |
Расходная цистерна тяжелого топлива ПрБ |
21 |
1.96 |
|
-33.94 |
2.73 |
5,92 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Дизельное топливо / Diesel oil / γ = 0.850 т/м3 |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19 |
Цистерна дизельного топлива №2 ЛБ |
20-24 |
26.86 |
|
-32.89 |
-5.09 |
5,53 |
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20 |
Цистерна дизельного топлива №3 ПрБ |
4-8 |
17.93 |
|
-42.50 |
4.09 |
6.58 |
13 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
21 |
Цистерна дизельного топлива №4 ПрБ |
-5-4 |
29.63 |
|
-46.27 |
3.91 |
6.85 |
20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
22 |
Отстойная цистерна дизельного топлива ЛБ |
19 |
1.96 |
|
-35.21 |
-3.32 |
5.89 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
23 |
Расходная цистерна дизельного топлива ЛБ |
17 |
1.96 |
|
-35.89 |
-3.32 |
5.88 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
24 |
Цистерна основного запаса масла ЛБ |
17-19 |
9.00 |
|
-35.34 |
-4.50 |
6.29 |
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
25 |
Танк циркуляционного масла ЛБ |
23-27 |
2.2 |
|
-31.05 |
3.97 |
0.7 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
26 |
Цистерна фекальная |
-5-4 |
29.40 |
|
-46.09 |
0.00 |
5.29 |
57 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
27 |
Шламовая цистерна ПрБ |
23-27 |
2.2 |
|
-31.05 |
3.11 |
0.7 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
28 |
Цистерна льяльных вод |
8-11 |
3.11 |
|
-40.38 |
0.00 |
0.63 |
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
29 |
Цистерна льяльных вод |
16-28 |
41.14 |
|
-32.66 |
0.00 |
0.61 |
197 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|