- •1 Исходные данные
- •2 Обработка графиков нагрузок потребителей
- •3 Выбор числа и мощности силовых трансформаторов
- •4 Выбор главной схемы соединений пс
- •5 Расчет токов короткого замыкания
- •5.1 Расчёт короткого замыкания на шинах высшего напряжения
- •6.1 Выбор шин
- •6.1.1 Выбор сборных шин на низшем напряжении
- •6.1.2 Выбор гибких шин между трансформатором и крун
- •6.1.3 Выбор гибких шин на высшем напряжении
- •6.1.4 Выбор трубчатых алюминиевых шин на высшем напряжении
- •6.2 Выбор изоляторов
- •6.3.1.2 Выбор высоковольтных выключателей на отходящие линии
- •6.3.2 Выбор высоковольтных выключателей на высшем напряжении
- •6.4 Выбор разъединителей
- •6.5 Выбор кабелей
- •6.6 Выбор трансформаторов тока
- •6.6.1 Выбор трансформаторов тока встроенных в силовые трансформаторы
- •6.6.2 Выбор трансформатора тока, расположенного в перемычках ру вн
- •6.6.3 Выбор трансформаторов тока, расположенных рядом с выключателем на вн
- •6.6.4 Выбор трансформаторов тока, расположенных на вводах от силовых трансформаторов к сборным шинам низшего напряжения
- •6.6.5 Выбор трансформаторов тока, расположенных рядом с секционными выключателями на сборных шинах низшего напряжения
- •6.6.6 Выбор трансформаторов тока, расположенных на отходящих линиях
- •6.7 Выбор трансформаторов напряжения
- •6.8 Выбор предохранителей
- •6.10 Выбор трансформаторов собственных нужд пс
- •40,25 4 4,47 0,7
- •8 Расчет молниезащиты подстанции
- •7,92 48 53,64 24 11,08 10,74 9,95 18
- •Список использованной литературы
40,25 4 4,47 0,7
Рисунок – 7.1 Расчётная модель заземляющего устройства
Число вертикальных заземлителей по периметру контура:
(7.11)
принимаем nвравное 24.
Общая длина вертикальных заземлителей:
(7.12)
м.
Относительная глубина:
(7.13)
где глубина заложения горизонтальных проводников, м (t= 0,7 м).
Так как , то общее сопротивление сложного заземлителя, преобразованного в расчетную модель:
(7.14)
Где
Для ;a/lВ=1,8;
Определяем , тогда
Общее сопротивление сложного заземлителя
Ом, что меньше допустимого значения
Напряжение прикосновения:
(7.15)
В, что меньше допустимого значения 500 В.
Определим наибольший допустимый ток, стекающий с заземлителей подстанции при КЗ:
(7.16)
А
8 Расчет молниезащиты подстанции
Защиту распределительных устройств проектируемой подстанции осуществляем молниеотводами. Молниеотвод состоит из металлического молниеприемника, который возвышается над защищаемым объектом и воспринимает удар молнии, и токопроводящего спуска с заземлителем, через который ток молнии отводится в землю.
Применим четыре стержневых молниеотвода. Устанавливаем молниеотводы по углам территории подстанции на расстоянии 3 м от ограждения. Тогда расчетные расстояния между молниеотводами
м;
м;
м.
Высота молниеотвода =18 м.
(8.1)
м;
(8.2)
м;
(8.3)
м.
Зона защиты определяется как зона защиты попарно взятых соседних молниеотводов. Условием защищенности объектов высотой является выполнение неравенствадля всех попарно взятых молниеотводов. Гдепринимаем 6,3 м.
(8.4)
м;
м;
м;
(8.5)
м;
м;
м.
Для всех . Радиус действия молниеотводов позволяет защитить подстанцию от прямых ударов молнии.
Эскиз молниезащиты подстанции представлен на рисунке 8.1
7,92 48 53,64 24 11,08 10,74 9,95 18
Рисунок 8.1- Эскиз молниезащиты подстанции
Для защиты объектов на проектируемой подстанции от заноса высоких потенциалов присоединяем все металлические коммуникации и оболочки кабелей (в месте ввода их в объект) к заземлителю защиты от вторичных воздействий молнии. Заземляющие устройства молниеотводов удалены на расстояние 4 м от заземляющего контура подстанции.
Заключение
Целью курсового проекта являлось проектирование понизительной подстанции (ПС) 35/10 кВ.
Проектируемая ПС получает питание от двух источников: генераторов
суммарной мощностью 52,5 МВА и системы. Питание ПС осуществляется от двухцепной ВЛ длиной 18 км.
В ходе выполнения поставленной задачи был произведён расчёт графиков нагрузок, на основе которого были выбраны 2 силовых трансформатора ТД-16000/35. Для данной схемы рассчитаны токи короткого замыкания в расчетных точках на стороне высокого и низкого напряжения подстанции, по которым в дальнейшем проводилась проверка оборудования. На основе выбора главной схемы электрических соединений подстанции, а именно блочной схемы с двумя перемычками и выключателями на каждой линии сторон высшего и низшего напряжения, проводился выбор основного оборудования подстанции.
По рассчитанным рабочим токам выбрано основное оборудование и токоведущие части. На стороне 35 кВ выбраны выключатели типа ВБЭТ-35-25/630 УХЛ2, разъединители типа РНДЗ-35/630 У1, ограничители перенапряжения типа ОПН/TEL-35/40,5 УХЛ, а также установлены трансформаторы тока типа ТФЗМ-35А У1.
На стороне 10 кВ выбраны выключатели типа ВБЭ-10-31,5/1000 УХЛ2, ограничители перенапряжения типа ОПН-РС 10/12,7, а также установлены трансформаторы собственных нужд типа ТМ-16/10, трансформаторы тока типа ТОЛ-10 и трансформаторы напряжения типа ЗНОЛ.09-10УI2.
Для контроля и учета передаваемой электроэнергии на подстанции установлены контрольно-измерительные приборы: амперметры Э-335, вольтметры Э-335, счетчики активной САЗ-И681и реактивной энергии СР4-И68У. Для предотвращения выхода из строя трансформаторов тока и напряжения на них установлены предохранители ПКТ-101-10-2-31,5У1.
Для обеспечения безопасности работы обслуживающего персонала и нормальной работы электрооборудования произведен расчет заземляющего устройства, для защиты от прямых ударов молнии рассчитана молниезащита ПС.
ПС отвечает всем параметрам качества электропередачи для потребителей I, II и III категорий.