4.1.2. Расчет крановой консоли

На крановую консоль колонны ряда А действует сосредоточенная сила от веса подкрановой балки и вертикального давления кранов (см. п. 2.1.1)

Размеры консоли: h_с = 1200 мм; l_С = 600 мм; а = 150 мм; h₀ = 1160 мм. Подкрановые балки с шириной опорной площадки 300 мм опираются поперек консоли, тогда l_sир = 300 мм; l₁ = 300 мм. Так как на консоль действуют нагрузки малой суммарной продолжительности, то рас­четные сопротивления бетона принимаем с коэффициентом =1,1; = 18,7 МПа; = 1,32 МПа.

Так как Q_с = 242,28 кН < 2,5 = 2,5·1,32·400·1160 = 1531,2 кН, прочность бетонного сечения консоли достаточна и поперечное армирование ее выполняется по конструктивным требованиям п. 5.77 [5]. При h_с = 1200 мм > 2,5·а = 2,5·150 = 375 мм поперечное армирование принимаем в виде горизонтальных хомутов из стержней Ø6 А-III с шагом 150 мм по высоте консо­ли.

Армирование колонны ряда А

Проверим по п. 3.93 [5] бетон консоли под опорой подкрановой бал­ки на местное сжатие (смятие) из условия

(3.2)

для чего последовательно определяем:

площадь смятия;

- расчетная площадь смятия

;

-;

- расчетное сопротивление бетона смятию

,

Проверяем условие (3.2):

, следовательно, смятие бетона консоли не произойдет.

Требуемая площадь сечения продольной арматуры консоли:

Принимаем 2Ø12 А-III (А_s = 226 мм). Для надежной анкеровки продольной арматуры она должна быть заведена за грань колонны на длину не менее чем l_ап = 36d = 36·12 = 432 мм. Так как требуемая длина анкеровки l_ап > h = 400 мм, то анкеровка продольной арматуры консоли достигается приваркой к ее концам закладной детали, предназначенной для крепления стеновых панелей.

4.1.3. Проверка трещиностойкости и прочности колонны в стадиях подъема, транспортирования и монтажа

В процессе подъема, транспортирования и монтажа характер работы колонны и ее расчетные схемы принципиально отличаются от таковых в стадии эксплуатации: колонна работает на изгиб по схеме одно — или двухконсольной балки с высотой поперечного сечения, равной ширине сечения колонны. Кроме того, отпускная прочность бетона может состав­лять не более 80 %.

Рис. 3.3. Расчетные схемы колонны:

а - при подъеме и перевозке; б - на стадии монтажа

Места расположения строповочных отверстий в стволе колонны можно установить из расчета по образованию трещин, примерный порядок которого приведен ниже.

1. Предельный момент, воспринимаемый сечением с симметричным армированием при изгибе

в надкрановой части:; здесьА_s = 402 мм² (2Ø16 А-III); h₀ = 400 - 40 = 360 мм;

в подкрановой части: ; здесьА_s = 515,1 мм² (2Ø16 + 1Ø12) А-III - площадь сечения продольных стержней у широкой грани колонны.

2. Погонная нагрузка от собственного веса колонны с учетом коэф­фициента динамичности, равного при подъеме

в надкрановой части ;

в подкрановой части.

3. Момент образования нормальных трещин

в надкрановой части ,

где = 1,55 МПа для бетона с отпускной прочностью, равной 80% про­ектной, т.е. для класса В 24;

;

; ;

;.

в подкрановой части: ,

где ;

;

;.

4. Расстояния от торцов колонны до строповочных отверстий

в надкрановой части ;

в подкрановой части .

Принимаем в надкрановой части , а в подкрановой; тогда

и , а максимальный момент в пролете составит

, т.е. при подъеме в наиболее напряженных сечениях колонны трещины не образуются.

При транспортировке коэффициент динамичности , тогда

и . Расстояния до прокла­док из условия отсутствия трещин составят:

и ;

момент в пролете М = 38,85 кН·м < М_crc = 93,9 кН·м, т.е. и при транспортировке колонны трещины в ней не образуются.

При установке колонны в проектное положение ее расчетная схема принимается по рис. 3.3, б. Изгибающий момент в месте строповки M_А = 8,4·3²/ 2 = 37,8 кН·м < М_и = 46,95 кН·м, а в середине пролета M = 9,8·10,95²/ 8 - 37,8 / 2 = 54 кН·м < М_и = 60,16 кН·м. Кратковременная ширина раскрытия трещин в месте строповки