Расчет прочности сечения

Сечение в пролете 67.9 кН/м

и (расстояние между осями второстепенных балок принимаем

Вычислим :

Так как

, то граница сжатой зоны проходит в полке и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной

По находим

Выбираем: 2Ø20 А-III ()

Сечение на опоре В:

По определяем

Принимаем 3Ø16 А-III ()

По приложению II из условия сварки принимаем поперечные стержни Ø5 мм класса Bр-I , () число каркасов – два . Назначаем максимально допустимый шаг поперечных стержней s=150мм согласно требованиям.

Поперечная сила на опоре , фактическая равномерно распределенная нагрузка

Проверим прочность наклонной полосы на сжатие: Определяем коэффициенты и :

Отсюда

Тогда

Прочность наклонной полосы ребра балки обеспечена.

Проверим прочность наклонного сечения по поперечной силе.

;

Принимаем , тогда

Определим значение , принимая

Т.к. длина проекции опасного сечения

Принимаем с=1.23м

Тогда

Длина проекции наклонной трещины будет равна

Принимаем

Проверим условие

; т.е. прочность наклонного сечения по поперечной силе обеспечена.

2 ЭТАП

Плита с круглыми пустотами

Шаг колонн в продольном направлении 6.00

Временная нормативная нагрузка 6.0

Постоянная нормативная нагрузка 0.8

Класс бетона для сборных конструкций В30

Класс предв. Напрягаемой арматуры Вр-II

Способ натяжения арматуры на упоры Механич..

Условия твердения бетона тепл.обр.

Вид бетона легкий

Влажность среды 50 %

Класс ответственности I

РЕШЕНИЕ:

Пролет плиты

Для расчета по первой группе предельных состояний

Вид нагрузки	Нормативная Нагрузка	Коэф. Надежности	Расчетн. Нагрузка
Постоянная : от массы плиты от массы пола	0.12*19.9=2.39 0.8	1.1 1.2	2.63 0.96
Итого: временная длительная кратковременная	3.19 6 4.2 1.8	1.2 1.2 1.2	3.59 7.2 5.04 2.16
Итого:	7.39	-	10.79
Постоянная и длительная	7.39	-	-

Q=ql₀/2=69.73кН

Для расчета по второй группе предельных состояний

Полная

Длительная

Нормативные и расчетные характеристики тяжелого бетона

R_bn= 22 МПа R_b = 15.3МПа R_btn= 1.75МПа E_b= 32500МПа

Нормативные и расчетные характеристики арматуры К-7

R_{s ser} = R_sn=1100МПа R_s= 915 МПА 6_{sp =} 1000 МПа E_s=200000МПА

P=0.05*6_sp=50МПа

6_sp+P = 1000+50=1050< R_{s ser} = R_sn=1100МПа

6_sp-P = 1000-50=950<0.3 R_{s ser} = R_sn=330МПа

6 s_p (1-Y_sp) = 900 МПА

M = 102.416 h_f¹/h= 31/220=0.14>0.1 B_f¹ = 2360мм h₀ =h-a = 220-30 =190

RB¹_fh¹_f*( h₀- 0.5-h¹_f)= 15.3*2160*30*(190 – 0.5*31)=173.006*=173кНм>М=102.416 кНм

b=b¹_f =21.60мм

= M/ (R_bb h₀²) = 102.416/21.60*1160*190² =0.086

ε= 0.09 ζ= 0.955

ε_r= W/1+ 6_sp/ 6_scu(1-W/1.1)=

МПа

МПа, Y_и2<1.0

ε= 0.09<0.222

Находим коэффициент условия работы, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести:

для класса А-VI

Вычисляем требуемую площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры:

Выбираем 14Ø78 ()

Расчет полки на местный изгиб

Нагрузку на 1 м² полки толщиной 50 мм будет равна:

Изгибающий момент для полосы шириной 1 м определяем с учетом частичной заделки полки плиты в ребрах по формуле:

Рабочая высота расчетного сечения прямоугольного профиля:

Принимаем сетку с поперечной рабочей арматурой

Ø3 Вр-I c шагом s=100мм (10 Ø4Вр-I, )

Проверка прочности плиты по сечениям, наклонным к продольной оси.

Согласно требованиям будем армировать каждое ребро плиты плоским каркасом с поперечными стержнями из арматуры , диаметром 3 мм с шагом s=150мм.

Усилия обжатия от растянутой продольной арматуры

, фактическая равномерно-распределенная нагрузка

Определим коэффициенты и

, отсюда

Тогда

т.е. прочность бетона ребер плит обеспечена.

Прочность наклонного сечения по поперечной силе

Принимаем . Тогда

,

Вычисляем

; , то корректируем значение :

и принимаем

Определим значение проекции опасного наклонного сечения. Так как то значение с:

Поскольку , принимаем с=1,216м и

. Так как, то прочность наклонного сечения обеспечена.

Требования выполняются, так как

3 ЭТАП

Расчет плиты по предельным состояниям второй группы

Геометрические характеристики приведенного сечения плиты, рассчитанные ЭВМ.

Площадь приведенного сечения:

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:

Момент инерции приведенного сечения:

Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне:

Момент сопротивления приведенного сечения по верхней зоне:

Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне:

, то же для растянутой зоны в стадии изготовления и монтажа:

Плечо внутренней пары сил при непродолжительной действии нагрузок:

Плечо внутренней пары сил при продолжительной действии нагрузок:

Относительная высота сжатой зоны при продолжительной действии нагрузок:

Суммарная ширина ребер приведенного сечения при расчете по второй группе предельных состояний:.

Коэффициент, учитывающий работу свесов сжатой полки: