Lektsia_4_15
.pdf
Тема № 5. Эксплуатация и техническое обслуживание линий АТС
ЛЕКЦИЯ № 16. Меры защиты от опасных и мешающих влияний
Содержание лекции:
1. Меры защиты от опасных и мешающих влияний
2. Скрещивание цепей воздушных линий.
3. Симметрирование кабелей связи.
4. Симметрирование при помощи контуров противосвязи.
1. Меры защиты от опасных и мешающих влияний
При проектировании линий сильного тока или линии автоматики, телемеханики и связи необходимо размещать их трассы таким образом, чтобы избежать появления в цепях автоматики, телемеханики и связи индуцированных напряжений и токов, превышающих допустимые величины. Если сделать это нельзя, по местным условиям или по экономическим соображениям, то применяются меры защиты.
|
|
Таблица 1 |
Меры защиты от опасных и мешающих влияний |
||
|
|
|
Линия |
Меры защиты от влияний |
|
|
опасного |
мешающего |
|
Уменьшение времени дей- |
Транспозиция проводов; |
|
ствия короткого замыка- |
подвеска защитных тросов; |
ЛЭП, контактная |
ния; снижение I КЗ ; под- |
включение в контактную |
сеть |
веска защитных тросов; |
сеть фильтров и отсасыва- |
|
включение в контактную |
ющих трансформаторов |
|
сеть отсасывающих |
|
|
трансформаторов |
|
|
Применение разрядников; |
Дренажные катушки; отказ |
|
разделительных транс- |
от работы по однопровод- |
Линия АТС |
форматоров; дренажных |
ным цепям; замена крюко- |
|
катушек; замена ВЛС ка- |
вого профиля траверсным; |
|
бельной |
замена ВЛС кабельной |
Рассмотрим конструкцию элементов, используемых для защиты линий АТС от опасных и мешающих влияний, более подробно.
Разрядники. Наиболее часто для этих целей используются разрядники следующих типов: РБ-280, Р-350, Р-35, РВНШ-250, РВН-250.
Разрядники типа РБ-280 включаются между проводом и землёй и срабатывают в случае, когда индуцированное напряжение относительно земли превышает их разрядное напряжение. Используемое обозначение: Р разрядник; Ббариевый; 280 В среднее разрядное напряжение, В. Допустимое отклонение
1
среднего разрядного напряжения для разрядника 30 В. Разрядники должны выдержать ток 30 А в течение 10 сек.
Разрядник состоит из колбы, с размещенными в ней двумя электродами, в состав которых входит барий. Колбы заполняются аргоном.
Неодинаковое разрядное напряжение разрядников, подключённых к про- |
|||||
|
|
|
водам двухпроводной телефонной це- |
||
|
|
|
пи, вызывает опасность акустического |
||
Р Б - 2 8 0 |
|
удара. При появлении на проводах цепи |
|||
|
индуцированного напряжения один из |
||||
|
|
Т |
|||
|
|
разрядников срабатывает по времени |
|||
|
|
|
|||
|
|
|
раньше |
другого, |
подключённого ко |
|
|
|
второму |
проводу, |
и индуцированная |
|
|
|
энергия со второго провода будет |
||
Р и с . 1 . К |
п о я с н е н и ю |
у с л о в и й |
отводиться в землю через телефон и ра- |
||
|
в о з н и к н о в е н и я а к у с т и - |
ботающий разрядник первого провода |
|||
|
(рис. 1). В результате возможно резкое |
||||
|
ч е с к о г о у д а р а |
||||
|
|
|
|
||
колебание мембраны телефона с большой амплитудой и, как следствие, акустический удар, могущий привести к нарушению слуха.
Для защиты от акустического удара применяются диоды, включаемые параллельно телефону и шунтирующие его при появлении на проводах индуцированного напряжения.
Такие устройства называются ограничителями акустического удара (фриттер). Расчётами определяются места установки разрядников РБ-280 и сопротивления заземления для них. Количество разрядников на 100 км линии для уплотнённой цепи составляет 15 штук, а для неуплотнённой 25.Устройство разрядников Р-350, Р-35 аналогично РБ-280, только колба имеет цилиндрическую форму. Р-350 двухэлектродный, а Р-35 трёхэлектродный разрядник.
РВН-250, РВНШ-250 отличаются тем, что в них последовательно с разрядником включается веллитовое сопротивление. Оно имеет вольт амперную характеристику, представленную на рис. 2. Такое сопротивление обычно включается в тех цепях, где рабочее напряжение меньше остаточного напряже-
|
ния на разряднике. |
|
|
Разрядник Р-350 имеет стек- |
|
|
лянный баллон, наполненный арго- |
|
R |
ном или водородом, с двумя метал- |
|
|
||
|
лическими электродами, в состав |
|
U |
которых входит барий. На оба конца |
|
баллона надеты латунные колпачки |
||
|
||
Р и с . 2 . В о л ь т - а м п е р н а я х а р а к т е - |
с ножевыми контактами, соединён- |
|
ными с электродами. |
||
р и с т и к а в е л л и т о в о г о |
||
Разделительные трансфор- |
||
с о п р о т и в л е н и я и с х е м а |
||
маторы. Величина индуцированной |
||
е г о с о е д и н е н и я с р а з р я д - |
||
|
||
н и к о м |
|
|
|
2 |
Р Т |
р 1 |
Р Т |
р 2 |
Р Т |
р 3 |
|
|
|
|||
У П |
|
|
|
|
У П |
Р и с . 3 . С х е м а |
в к л ю ч е н и я р а з д е л и т е л ь - |
|
н ы х |
т р а н с ф о р м а т о р о в |
в у с и л и - |
т е л ь н ы й у ч а с т о к |
|
|
может быть найдено из условия:
|
|
n |
E |
1 |
, |
(1) |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
E |
Д |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
E |
ЭДС, индуцированная на всём участке; |
|||||
продольной ЭДС на проводах 2-проводной цепи может быть уменьшена путём деления цепи на отдельные, гальванически не соединённые между собой участки с помощью разделительных трансформаторов РТр1…РТр1 (рис.
3).
Количество устанавли-
ваемых трансформаторов |
n |
E |
Д |
допустимая ЭДС. |
Трансформаторы должны пропускать необходимую полосу частот, иметь достаточную электрическую прочность изоляции, малые частотные искажения
впропускаемой полосе частот и малое затухание.
Кнедостаткам использования разделительных трансформаторов можно отне-
Р - 3 5 0 |
Р - 3 5 0 |
сти невозможность передачи постоянного |
|
||
|
|
|
|
|
тока, что необходимо для контроля за со- |
|
|
стоянием цепей. |
|
|
Дренажные катушки. Для уменьше- |
П р о в о д 1 |
П р о в о д 2 |
ния помех и снижения опасности акусти- |
|
||
|
|
ческого удара разрядники Р-350 включа- |
Р и с . 4 . С х е м а в к л ю ч е н и я |
ются вместе с дренажной катушкой (рис. |
|
|
|
|
д р е н а ж н ы х к а т у ш е к |
4). |
|
|
|
|
Две полуобмотки катушки, намотанные на общий сердечник из ферромагнитного материала, препятствуют замыканию цепи во время пробоя разрядников.
При работе первого из разрядников во второй полуобмотке, включённой с ещё не работающим разрядником, индуцируется ЭДС, увеличивая напряжение провода относительно земли: тем самым ускоряется срабатывание второго разрядника. Дренажная катушка должна быть симметричной и рассчитана на максимальный допустимый ток разряда.
Экранирование. Уменьшение опасных и мешающих влияний возможно с помощью экранов. Практически экранами могут быть:
металлические защитные оболочки и броневые покровы кабелей;
тросы, подвешиваемые на влияющих линиях;
металлические трубопроводы и другие металлические сооружения, расположенные вдоль участка сближения;
3
лесные насаждения, разделяющие трассы линий;
рельсы и т. д.
|
|
I |
1 |
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
E |
1 |
Э |
|
Э |
||
|
|
|
||
|
E |
|
|
Э |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
Ри с . 5 . К п о я с н е н и ю
эф ф е к т а э к р а -
ни р о в а н и я
Эффект экранирования определяется суммарным действием двух факторов. Первый заключается в поглощении электромагнитного поля в проводнике, выполняющего роль экрана. При этом поглощенная энергия преобразуется в тепло. Этот эффект достаточно подробно обсуждался в лекции № 3. Второй определяется так называемым эффектом отражения. Суть его такова. Пусть имеем (рис. 5):
1влияющий провод;
2провод, подверженный влиянию;
Э металлический экран. Когда по проводу 1 протекает
цированные ЭДС, векторы которых
90 .
I
1 , то в экране и проводе 2 появятся инду- E Э и E 2 (рис. 6) будут отставать от I 1 на
|
|
Е 2 Э |
|
|
|
|
|
|
|
|
I 1 |
Е 2 р |
|
|
Е 2 |
|
I Э |
|
Е Э |
|
|
|
Р и с . 6 . В е к т о р н а я д и а г р а м м а н а п р я ж е н и й и т о к о в , п о - я с н я ю щ а я э ф ф е к т э к р а н и р о - в а н и я
Индуцированная в экране ЭДС E Э вызовет |
|
в нём ток I Э |
, который будет отставать от этой |
ЭДС на угол |
. Ток I Э , в свою очередь, воз- |
буждает в проводе 2 ЭДС E 2 Э , которая также будет отставать от него на 90 . Результирующая
ЭДС |
E |
2 р в проводе 2 определяется геометриче- |
||
|
|
|
|
|
ской суммой E 2 |
и |
E 2 Э . Она будет тем меньше, |
||
чем ближе угол |
|
к 90 . Угол зависит от со- |
||
отношения индуктивного и активного сопротивлений экрана:
tg |
|
L |
|
|
|||
R |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
.
(2)
Таким образом, защитное действие экрана будет тем больше, чем меньше R и больше x L L индуктивность L . Следовательно, защитное действие
медного троса больше, чем сталеалюминиевого и стального, так как сопротивление меди значительно меньше. По той же причине защитное действие оболочки кабеля из алюминия больше, чем из свинца. Броня кабеля из стальных лент с повышенной магнитной проницаемостью даст больший экранирующий эффект, чем обычная броня из стальных лент. Чем чаще и лучше экран заземлён, тем больше его эффективность.
Количественно экранирующее действие экранов оценивается коэффициентом экранирования S 0 , равным отношению ЭДС, индуцированной в проводе
при наличии экрана, к ЭДС, индуцированной при его отсутствии:
4
S |
|
|
E |
2 |
|
|
|
||||
0 |
E |
|
|
||
|
|
|
|
||
|
|
|
2 |
||
|
|
|
|
||
.
(3)
Коэффициент экранирования можно оценить через параметры сопротивлений между цепями:
S |
|
|
E |
2 |
|
1 |
Z |
1 |
|
Z |
2 |
|
|
|
|
|
|||||||||
0 |
E |
|
|
Z |
|
|
Z |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
2 |
|
12 |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
||||||
,
(4)
где Z ном;
1
полное взаимное сопротивление между влияющим проводом и экра-
Z 2 |
то же между проводом 2 и экраном Э; |
|
|
||||||
Z |
12 |
то же между проводами 1 и 2; |
|
|
|
|
|||
Z |
|
полное сопротивление экрана, включая сопротивления заземлений. |
|||||||
|
Некоторые значения коэффициентов экранирования рельсов S Р зазем- |
||||||||
ленных тросов S Т |
приведены в табл. 3 и 4. |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 3 |
|
|
Коэффициент экранирования рельсов |
S Р |
|
|
|||||
Проводимость |
|
Электрифицированный |
|
Неэлектрифицированный |
|
||||
земли, См/м |
|
участок |
|
|
участок |
|
|
||
|
|
|
|
1-путный |
2-путный |
|
1-путный |
2-путный |
|
1 10-3…1010-3 |
|
0,45…0,50 |
0,40…0,45 |
|
В среднем |
В среднем |
|
||
10 10-3…5010-3 |
|
0,50…0,55 |
0,45…0,50 |
|
0,85 |
0,80 |
|
||
50 10-3…10010-3 |
|
0,55…0,60 |
0,50…0,55 |
|
|
|
|
||
Коэффициент экранирования заземлённых тросов
Таблица 4
S |
Т |
|
Сопротивле- |
Коэффициент экранирования при сечении троса, мм |
|
|
|||
ние ,Ом/м |
|
50 |
|
120 |
|
|
|
Медный |
Алюминиевый |
Медный |
Алюминиевый |
|
|
5…100 |
0,65 |
0,7 |
0,58 |
0,6 |
|
|
100…500 |
0,58 |
0,63 |
0,52 |
0,53 |
|
|
При определении S Р |
рельсов электрифицированных железных |
дорог |
||||
следует учитывать экранирующее действие обратного тягового тока I T |
, теку- |
|||||
щего в рельсах. Рельсы полностью не изолированы от земли, и поэтому обратный I T частично проходит в земле. Наибольше значение обратного тока I T в
рельсах будет у тяговых подстанций и у электровоза, а наименьшее посередине между электровозом и подстанцией.
Экранирующие действие оказывается также соседними жилами одного и
того же кабеля. Например, в |
случае кабеля с количеством жил 74 1,2 |
S 0 0,95, а кабеля 144 1,2 S 0 |
0,9. |
|
5 |
При определении величины электрического влияния на цепи воздушных линий учитывают экранирующее действие заземлённых тросов, подвешиваемых на ЛЭП, и деревьев, при этом S Т 0,7.
Экранирующее действие деревьев учитывают лишь в том случае, если линии проходят через лес по отдельным просекам.
Отсасывающие трансформаторы. Отсасывающие трансформаторы
(ОТ) применяются для уменьшения магнитного влияния тяговых сетей элек-
|
|
П р о в о д |
|
|
I |
о б р а т н о г о |
т о к а |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
Т я г о в а я |
|
К о н т а к т н ы й |
|
п о д с т а н ц и я |
|
||
I |
п р о в о д |
|
|
|
|
||
|
T |
|
|
Р и с . 7 . С х е м а в к л ю ч е н и я О Т
трических железных дорог переменного тока. Это силовые трансформаторы с
коэффициентом трансформации |
n |
= 0,8…1 и мощностью более 800 кВА, пер- |
|
|
вая обмотка которых включается последовательно в тяговую сеть, а вторая в провод обратного тока (ПОТ), подвешиваемый на опорах тяговой сети (рис. 7), или в рельсы (рис. 8).
Т я г о в а я |
п о д - |
с т а н ц и я |
Т я г о в ы й п р о в о д |
I 1 |
|
|
|
I |
О Т |
Р е л ь с ы |
О Т |
|
О Т |
p |
||
|
|
|
|
||
Р и с . 8 . В к л ю ч е н и е в т о р и ч н о й о б м о т к и О Т |
в р е л ь с о в ы е ц е п и |
||||
При протекании |
I T |
по первым обмоткам трансформаторов во вторых об- |
|||
мотках и проводе обратного тока будет проходить ток, близкий по величине току тяговой сети, но обратного направления. Таким образом, несимметричная цепь тяговой сети становится более симметричной, приближаясь с точки зрения влияний к двухпроводной цепи.
Если ОТ включаются в рельсы, то ток в них значительно увеличивается, что улучшает экранирующее действие рельсов.
Защитное действие ОТ зависит от расстояния между трансформаторами, взаимного расположения линии, подверженной влиянию, тяговой сети, сопротивления рельсов относительно земли, удельного сопротивления земли и т. д.
6
При включении может составлять S Р
ОТ в провод обратного тока коэффициент экранирования
0,5…0,85, при включении в рельсы S Р 0,25…0,75.
Использование ОТ в качестве меры защиты от опасных и мешающих влияний удорожает строительство тяговой сети, усложняет эксплуатацию и увеличивает потери электроэнергии, но при необходимости защиты дорогостоящих действующих сооружений (магистральных кабелей, трубопроводов, сконцентрированных кабельных сетей местной связи и т. п.) их применение может быть оправдано.
Сглаживающие фильтры. Сглаживающие фильтры препятствуют распространению гармонических составляющих вдоль линии. Они широко применяются на участках электрифицированной железной дороги постоянного тока, устанавливаются на тяговых подстанциях и включаются в тяговую сеть. В тяговой сети присутствуют гармоники (300, 600, 900 Гц и т. д.), создаваемые шестифазными выпрямителями, а также гармоники, кратные 100 Гц из-за несимметрии фазных напряжений ЛЭП, питающих тяговые подстанции, и в результате нарушения режима работы и регулирования выпрямителей во время эксплуатации. Поэтому применяемые в настоящее время сглаживающие устройства содержат резонансные контуры, настроенные на частоты гармоник, име-
ющих наибольшие амплитуды. Резонансные контуры состоят из реакторов L 1 |
и |
|||||||||||||||||
L 2 |
и конденсаторов, |
образующих фильтры, |
которые запирают гармоники вы- |
|||||||||||||||
соких частот (рис. 9). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
Ш |
|
C |
Ш |
|
Принцип действия 1-го |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
звена |
сглаживающего |
|||
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
устройства |
заключается |
в |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
следующем. |
|
Гармоника |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
напряжения |
с |
частотой |
f , |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f= 2 0 0 |
|
|
|
+ |
возникшая |
на |
зажимах вы- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
C |
1 |
|
C |
3 |
|
|
C |
|
|
|
прямительного |
|
агрегата |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f= 1 0 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
f= 3 0 0 |
|
C |
ртутного выпрямителя (РВ), |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
создаёт ток в цепи: |
один из |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 1 |
|||||
|
Р В |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зажимов РВ резонансный |
|||||
|
L |
/ |
L |
/ |
L |
/ |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
1 |
2 |
|
3 |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
контур реактор L 1 второй |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зажим агрегата. Если контур |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Р и с . 9 . С х е м а в к л ю ч е н и я |
с г л а ж и - |
|
настроен в резонанс с часто- |
||||||||||||||
|
|
той этой гармоники, то его |
||||||||||||||||
|
|
в а ю щ и х ф и л ь т р о в |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
сопротивление |
для |
токов |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
этой частоты |
будет |
весьма |
||
мало, так как определяется только величиной активного сопротивления катуш-
ки индуктивности. Полное сопротивления реактора Z P |
с индуктивностью |
L 1 |
для тока гармоники с частотой f равно |
|
|
Z P 2 fL 1 . |
(5) |
|
7
Индуктивность реактора выбирают таким образом, чтобы его полное сопротивление Z P было намного больше активного сопротивления катушки индуктивности контура. В этом случае падение напряжения, вызванного током f , на реакторе будет намного больше падения напряжения на соответствующем этой гармонике резонансном контуре. Следовательно, только небольшая часть напряжения с частотой f попадёт в цепь контактная сеть рельсы, параллельно которой присоединены резонансные контуры. Второе звено состоит из реак-
тора L 2 с параллельно включенными L Ш и C Ш |
, а также емкости |
C 11 |
, включён- |
ной между контактным проводом и рельсами. |
Элементы L 2 , L Ш |
и |
C Ш обра- |
зуют фильтр "пробку", настроенную на частоту 300 Гц. Таким образом, влия-
ние этой гармоники ещё сильнее снижается в контактной сети. C играет роль 11
шунта, через который замыкаются остальные высшие гармоники. Эффективность фильтров оценивается коэффициентом сглаживающего
действия (КСД). КСД отношение псофометрического напряжения U ПС , изме-
ренного на входе фильтра, к псофометрическому напряжению, измеренному на его выходе:
КСД |
|
U |
ПС |
.ВХ |
|
|
|
||||
|
|
|
|
||
|
|
U |
ПС |
.ВЫХ |
|
|
|
|
|||
.
(6)
К примеру, если индуктивность реакторов равна 4,5 мГн, то КСД1 = 55,
КСД2 = 180.
Для дополнительного уменьшения мешающего влияния линий электропередачи на цепи связи устраивают транспозицию проводов этих линий и выравнивают загрузку фаз. Линии связи переводят с крюкового профиля на траверсный, повышают уровни передачи в телефонных цепях и т. д.
2. Скрещивание цепей воздушных линий
Переходное затухание между нескрещенными цепями воздушных линий недопустимо мало. Для его увеличения все двухпроводные цепи скрещивают, т.е. периодически меняют их провода местами.
При скрещивании цепи токи влияния, поступающие в нагрузки, включенные на концах цепей с каждых двух соседних участков, имеют противоположное направление и общее влияние между цепями уменьшается.
Такое положение равносильно изменению знака коэффициентов электромагнитной связи при скрещивании. Если на первом участке считать K 0 ве-
личиной положительной, то на втором участке после скрещивания эта величина отрицательна, на третьем снова положительна и т. д.
При скрещивании обеих цепей в одном месте уменьшения влияния не будет, так как K 0 и K l дважды изменяют свой знак, поэтому при подвеске на
линии нескольких цепей каждая из них должна быть скрещена по своей схеме. Однако полная компенсация токов влияния скрещиванием все-таки невозмож-
8
на, так как токи влияния на ближний конец с отдельных участков отличаются по амплитуде и фазе. При нечетном числе участков всегда остается полностью нескомпенсированный участок, называемый неуравновешенной длиной линии. Линии связи всегда многопроводны и имеют различную длину. В связи с этим скрещивание удобнее устраивать отдельными участками, секциями, на которых заканчивались бы схемы скрещивания всех цепей и отсутствовала неуравнове-
шенная длина линии. |
|
|
элементов, где |
|
целое положительное чис- |
Секции составляют из |
2 |
n |
n |
||
|
|
|
|
|
ло. За длину элемента принимают отрезки линии, равные одному, двум, трем пролетам. Чем больше в секции элементов, тем больше можно получить раз-
личных схем скрещивания. |
|
|
1 |
различных схем скрещива- |
На протяжении секции можно получить |
2 |
n |
ния.
Практически применяют секции из 8, 16, 32, 64, 128 и реже 256 элементов. Секции из 128 и 256 элементов называют основными, а остальные укороченными.
При проектировании и строительстве воздушных линий в первую очередь размещают основные секции, так как они позволяют получить лучшую взаимную защищенность для большого количества цепей. Укороченные секции применяют, если на линиях не укладывается целое число основных секций.
При составлении схемы скрещивания пользуются условными обозначениями, называемыми индексами. Скрещивание цепей через равные промежутки (рис. 10) обозначают цифровыми индексами. Индексы и схемы скрещивания через один элемент 1, через два элемента 2, через четыре 4 и т.д. называ-
И н д е к с ы |
|
|||
с к р е щ и - |
|
|
||
в а н и я |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
8 |
|
|
|
1 |
- |
2 |
|
|
1 |
- |
4 |
|
|
1 |
- |
8 |
|
|
2 |
- |
4 |
|
|
2 |
- |
8 |
|
|
4 |
- |
8 |
|
|
1 |
- |
2 |
- |
4 |
1 |
- |
2 |
- |
8 |
1 |
- |
4 |
- |
8 |
1 - 2 - |
4 |
|
- 8 |
|
Чи с л о
ск р е щ и -
в а н и й |
0 |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
1 0 |
1 1 |
1 2 |
1 3 |
1 4 |
1 5 |
1 6 |
|
|
|
|||||||||||||||||
1 5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Р и с . 1 0 . С х е м ы |
с к р е щ и в а н и я в о з д у ш н ы х л и н и й |
ют основными. Схемы, обозначаемые двумя индексами, получаются наложением основных схем. Например, если цепь, скрещенную по индексу 1, вторично скрестить по индексу 2, то через каждые два элемента скрещивания совпадут.
9
Два скрещивания в одной точке взаимно компенсируются, и в результате цепь будет скрещена по индексам 1-2.
Цепь, скрещенную по индексам 1-2, можно дополнительно скрестить по индексу 8, и тогда схема скрещивания будет определяться индексами 1-2-8 и т.д.
Увеличение переходного затухания на ближний конец между скрещенными цепями зависит от схемы взаимной защищенности, которая определяется скрещиваниями цепей, не совпадающими при наложении схем друг на друга. Например, если одна цепь скрещена по индексам 1-4, а вторая по 1-8 (рис. 16.1), то, наложив одну схему на другую, можно видеть, что схема взаимной защищенности имеет индексы 4-8.
Следовательно, для того чтобы установить схему взаимной защищенности между любыми цепями, достаточно исключить одинаковые индексы из схемы скрещивания обеих цепей. Оставшиеся индексы и будут определять схему взаимной защищенности.
3. Симметрирование кабелей связи
Кабельные цепи в строительных длинах одного и того же типа кабеля всегда имеют различные электрические характеристики (в пределах допустимых технических условий), и от того, как они будут соединены, зависит их защищенность от взаимных влияний и влияний внешних источников. Поэтому при выполнении монтажных работ с симметричными кабелями проводят операцию симметрирования.
Симметрированием называют комплекс мероприятий, направленных на уменьшение влияний.
Взаимные влияния возникают в результате наличия между цепями электромагнитных связей. При этом в низкочастотных (до 4 кГц) кабелях преобладают электрические связи, а в высокочастотных электромагнитные комплексные связи. Исходя из этого, в НЧ кабелях достаточно проводить симметрирование емкостных связей; в ВЧ кабелях необходимо симметрировать все составляющие (активные и реактивные) электрических и магнитных связей.
Для симметрирования НЧ кабелей применяют метод скрещивания жил и конденсаторный метод.
Симметрирование ВЧ кабелей производят методами скрещивания жил и концентрированного симметрирования контурами противосвязи.
Скрутка кабельных цепей. Для уменьшения взаимных и внешних влияний изолированные жилы симметричных кабелей скручиваются в группы звездной (четверочной) или парной скруткой.
При звездной скрутке четыре изолированные жилы располагаются по углам квадрата, чем достигается симметричное расположение жил одной цепи относительно жил другой и, таким образом, снижается влияние вследствие поперечной асимметрии. Однако строго симметричное расположение жил полу-
10