afanasev_a_e_fizicheskie_processy_torfyanogo_proizvodstva
.pdf111
21. Через 10 ч сушки влага фрезерного торфа уменьшилась с 75 до 50 %. Определить начальную толщину слоя крошки, если плотность слоя при начальной влаге равна 560 кг/м3, а интенсивность сушки –
0,35 кг/(м2·ч).
22.Определить продолжительность сушки мелкокускового торфа ци-
линдрической формы, имеющего диаметр 50 мм, длину 100 мм, плотность 800 кг/м3 при начальном влагосодержании 4 кг/кг. Куски расположены в
один плотный слой. Сушка продолжается до влажности 50 %. Средняя интенсивность сушки 0,5 кг/(м2·ч).
23.Как изменится линейная скорость испарения жидкости при конвективном теплоподводе:
а) при увеличении координаты расположения менисков жидкости в частице торфа с 5 до 14 мм;
б) при изменении относительной влажности воздуха с 0,3 до 0,7 при расположении частиц в один слой.
Предполагается, что испаренная влага переносится через всю частицу
вокружающую среду. Все остальные параметры сушки не изменяются.
3.4. Оптимизация процессов сушки торфа
Условие оптимизации выбора технологической схемы сводится к получению максимально возможных сборов q высококачественной продукции из торфа за минимальное время и выражается из уравнения [7, 16]
q |
|
1 Wу |
ic k1 max, |
k1 ρ 1- n 1 Wу |
i |
, |
(3.68) |
|
|
c |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
τ |
|
Wн Wк |
|
|
γc W |
|
|
r2
где – плотность торфа в однофазном состоянии; n f r dr – общая
r1
пористость слоя торфа, (r1, r2 – радиус пор торфа); iс – интенсивность сушки торфа; γс γi 
1 Wi – плотность сухой части торфа при влагосодер-
жании Wi; i – то же, влажного торфа; W = Wн – Wк – изменение влагосодержания. Следовательно, k1 max, если ic max, min, ( c, W, n) min.
Это условие общее и относится к производству фрезерного и кускового торфа. Физико-механические свойства формованного торфа (прочность Ri, крошимость) учитываются через изменение n, c, W в формуле (3.68), (см. часть 4). Перспективность технологии выбирается из условия (3.68), а также особенностей строения торфяной залежи и спроса на рынке этого вида качественной продукции. АН СССР (Г. Марчук. Интенсификация экономики и наука // Наука и жизнь. 1985. № 6, 7), а также РАН определяют ее алгоритмом
рынок – наука – технология – производство. |
(3.69) |
112
Кусковой (формованный) торф в настоящее время преимущественно используется в качестве топлива коммунально-бытовыми предприятиями и населением ( у = 33%), добывается экскаваторным и фрезформовочным способами.
Технологический процесс включает в себя операции по экскавации, переработке и формованию торфа, стилке и сушке кусков, уборке и штабелированию готовой продукции. В процессе сушки выполняется ворочка и валкование кусков. Главной особенностью технологического процесса является переработка торфяной массы и ее формование.
Если фрезерный торф представляет собой мелкораздробленный материал (размер частиц d 25 мм, средний d 10 мм), то кусковой торф имеет d = 15…20 мм (гранулированный), 60 мм (мелкокусковой), до 100…120 мм (экскаваторный) в поперечнике. Длина кусков l = (1,5…2)d. Форма бывает различной, но преобладает цилиндрическая и омегообразная.
Качество готовой продукции, как правило, определяется ее влагой W, зольностью, плотностью (насыпной плотностью), прочностью Ri и крошимостью, засоренностью фрезерного торфа и водопоглощаемостью, а также однородностью торфяного сырья, получаемого при экскавации на всю глубину торфяной залежи (или до глубины hз 4,5 м – экскаваторный, или до hз0,9 м – фрезформовочный), во много раз превышающую глубину фрезерования при фрезерном способе добычи (hф = 0,108…0,03 м).
Готовая продукция хранится на полевых складах (штабелях), которые при определенных условиях могут саморазогреваться и возгораться (фрезерный торф). Их изолируют от атмосферного воздуха слоем сырого торфа (слоем сырой травы – при хранении сена), накрывают полимерной пленкой или пленкообразующим жидким материалом (щелочно-битумная эмульсия), обрабатывают выхлопными газами перед штабелированием (А.Е. Афанасьев, ВНИИТП) или закладывают в середину штабеля низкотемпературные материалы (например лед, сухой лед (А.Е. Афанасьев)) и др. способы. Поэтому выбор технологии в рыночных условиях (3.69) с учетом условия (3.68) уточняется с позиции энергетической теории структурообразования [7, 10].
Из формулы В.В. Романова следует, что
ic = im = RB (3.70)
при условии Р = 0, Ракк = Ргл, что соответствует зоне испарения h = hзи согласно (3.63), а плотность c связана с относительной величиной прочности
Row в уравнении [7]
Ri
|
|
1 |
|
R |
|
|
|
1 |
|
R |
|
1 |
|
|
|
|
ln |
ow |
|
|
|
|
ln |
ow |
|
|
(3.71) |
|
|
|
|
|
|||||||||
γi γc 1 |
λi |
Ri |
|
ic 1 |
λi |
Ri |
VW , |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
113
где i – коэффициент структурообразования, 1/ кг(в)/кг(с) ; R0W, Ri – соответственно максимальная (W = 0) и текущая прочность формованного тор-
фа, ic = V ж, V = dx – линейная скорость сушки торфа, м/с. Для кускового
dτ
торфа hзи d/2 (d – диаметр куска). Подставим (3.70) в (3.68) и получим, что
1 Wу |
α |
|
B |
q |
m |
k |
|
(3.72) |
|
|
|
|
|||||
Wн Wк |
R |
|
|
m |
||||
|
|
τ |
|
|||||
|
|
|
|
|
||||
отражает потенциальные возможности способа сушки (km ki, qm qi), а их отношение
ki |
|
ic |
k |
|
<1 |
(3.73) |
|
|
м |
||||
km |
αR B |
|
|
|||
|
|
|
||||
определяет использование этих возможностей. Причем в пределах зоны испарения интенсивность сушки может быть выражена через интенсивность влагопереноса (3.44). Чем выше ic , тем меньше прочность частиц (см. часть 4). В технологическом плане повышение сборов q тоже будет тем больше, чем выше hзи. Последняя может быть принята 2 hзи, т.е. подсохший верхний слой переворачивается так, чтобы нижний (сырой) оказался вверху. В этом случае из уравнения (3.63) следует, что Wi = Wн=3 кг/кг ( н = 75%), что соответствует условиям сушки фрезерного торфа в полевых условиях с ворошением. Подставим значение hн = 2 hзи в выражение для сборов торфа:
q= γсhн 1 Wу γс 2hзи 1 Wу ,
апоследнее – в (3.68) и найдем, что максимум интенсивности сушки соответствует максимуму hзи:
hзи |
ic τ |
|
max |
(3.74) |
|
2γc Wн Wк |
|||||
|
|
|
|||
при прочих одинаковых условиях. Поэтому уравнение (3.70) характеризует испарение влаги с влажной поверхности и не зависит от hi слоя. Согласно [7] величины
ii
ic
αR B
αR B
hτi
λ
γ |
c |
т |
с |
W t |
τ |
|
α |
R |
B P |
, |
(3.75) |
|
c |
|
|
в |
|
|
|
акк |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
th |
|
αR B Pгл |
|
|
|
|
|
(3.76) |
||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
h |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
соответственно определяют ii = f (hi) для толстых (3.75) h hзи и тонких (3.76) h hзи слоев (рис. 3.2). Здесь ст, св – соответственно удельная теплоемкость твердой фазы (ст = 1,97 103 Дж/(кг К)) и воды (св = 4,18 103 Дж/(кг К)). Пересечение этих кривых дает icm = max для реальных влажных пористых сред при h = Hкр, значение которых меньше im = RB. При h > Hкр ic уменьшается из-за снижения теплового потока вовнутрь материала и
114
отражения радиации, вследствие пересыхания поверхностного слоя (рис. 3.2, график 4). Если не проводить ворошение, то при hi = 2 hзи будет уменьшаться icm на iс = icm - ic2 и интенсификация технологии будет затруднена.
Рис. 3.2. Изменение интенсивности сушки ic от толщины сушимого слоя фрезерного торфа: 1 – согласно (3.75), 2 – согласно (3.76), 3 – согласно (3.70),
4 – реальная зависимость
Сборы торфа определяются в зависимости от интенсивности сушки и
толщины расстила [7]: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 W |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
i h2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
q |
|
c |
н |
|
|
|
|
у |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
|
(3.77) |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
а |
W |
W |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
в |
|
|
|
н |
|
|
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
а в зависимости от характеристик структурообразования [10] |
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
λγ |
2 |
|
E |
|
1 |
|
|
1 |
|
|
|
|
R |
h |
|
1 Wу |
|
|
|||||
q γ |
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
ln |
1 |
|
н1 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 W |
, |
(3.78) |
|||||||||||
|
c1 |
c2 |
|
R T |
|
|
T |
|
|
|
|
R |
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
2 |
|
|
|
|
2 |
|
|
н1 |
|
|
||||
|
|
|
α V |
P D m2 |
=const (м2/с) – приведенный коэффициент диффу- |
где а |
|
m |
s э |
||
в |
|
2 R T |
|||
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
зии влаги; – коэффициент, характеризующий особенности переноса влаги в пористом теле [см. (3.66)] с учетом метеорологических факторов ( ,
Т); – коэффициент структурообразования, |
|
dRi |
|
1 |
|
–1 |
|
|
|
, (кг(в)/кг(с)) |
; |
||||
dW |
Ri |
||||||
|
|
|
|
|
Е0 – потенциальная энергия взаимодействия в частицах (кусках) торфа; индексы 1, 2 относятся соответственно к слою торфа и его подложке. Остальные обозначения прежние.
115
По глубине зоны испарения x (hзи = const) |
Wн Wк |
Рс |
|
|
|
i |
aв |
, |
(3.79) |
||
|
|
|
|||
c |
h2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
откуда следует уравнение |
|
|
|
|
|
ic = – aв c W , |
(3.80) |
||||
подобное (3.44) для влагопереноса i = – am c W (Фик) при Т= const. Следовательно, в пределах зоны испарения ic = i. Тогда aв = am = f ( , m) при Wi = const. Как правило, в расчетах процессов сушки [16] применяют am = const при разных Wi, что является приближением в инженерных решениях, т.к. W не входит в aв.
3.4.1. Интенсивность и продолжительность сушки кускового торфа. Расчетные формулы [16]
Интенсивность сушки изменяется по сложной кривой 1 (рис. 3.3). С целью упрощения расчетов эту кривую заменяют прямой, соединяющей точку приведенного критического влагосодержания Wкп с равновесным влагосодержанием Wp. В этом случае интенсивность сушки в убывающем периоде (W < Wкп)
|
|
|
|
iу iп |
W Wр |
, |
|
|
|
(3.81) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
W |
W |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
кп |
р |
|
|
|
|
|
где |
iп – |
интенсивность сушки |
в |
постоянном |
периоде (W |
Wкп); |
||||||
Wр – равновесное влагосодержание (приложение 3.5). |
|
|
||||||||||
|
Интенсивность сушки в постоянном периоде |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
iп α iи А Kс ехр( β Kс ) , |
|
|
(3.82) |
|||||
где |
|
– |
постоянная |
испарителя; |
iи |
– |
испаряемость; |
|||||
А |
– |
постоянная |
формы |
|
куска; |
|
Кс |
– |
критерий |
слоя; |
||
– величина, зависящая от качества торфа (усадки). |
|
|
|
|||||||||
Величина для белого кварцевого песка, засыпаемого в сосуд глубиной примерно 50 мм, равна 0,588. Для черного песка (аналогично пескам
евпаторийских |
|
|
|
|
|
|
пляжей) |
|
= 0,525. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Произведение А Кс |
равно |
отношению |
геометрической |
поверхности |
||||
кусков торфа Fн к площади поля сушки Fп, на которой они расположены, |
||||||||
т.е. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Fн |
АКс |
|
Рс (1 W ) |
|
fг |
, |
(3.83) |
|
|
|
|
|||||
|
Fп |
|
|
fi |
Vг |
|
||
где fг, Vг – собственно геометрическая поверхность, объем отдельного куска; значение колеблется в пределах 1,1…0,75 и определяется величиной
|
|
|
116 |
|
усадки торфа |
β |
2,5 |
|
, где Kус – среднее значение объемной усадки |
|
|
|||
2,2 K |
|
|||
|
|
ус |
||
торфа, зависит от качественной характеристики залежи и степени переработки торфа; принимается по данным приложения 3.6.
Рис. 3.3. Схема расчета интенсивности сушки кускового торфа
Продолжительность сушки кускового торфа в постоянном периоде
τп |
Рс |
|
Fн |
Wн W Kз , |
(3.84) |
|
|
||||
|
iп |
F |
|
||
где п – продолжительность сушки торфа от начального Wн до текущего W влагосодержания, причем W Wкп; Fн – начальная площадь поверхности куска; 
F 
– средняя площадь поверхности куска в диапазоне влагосодер-
жаний Wн и W; Кз – коэффициент удлинения сушки за счет влагообмена куска с влажной залежью (приложение 3.7). Отношение F/Fн = KF показывает изменение площади поверхности куска в процессе сушки и рассчитывается по формуле
|
|
0,5K ус Wн Wкп |
|
2 |
|
|
KF 3 |
|
1 |
. |
(3.85) |
||
|
1 K ус Wн |
|
||||
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Продолжительность сушки кускового торфа в убывающем периоде
τ |
|
|
Pс |
|
Fн |
W W |
ln |
Wкп Wр |
K |
з , |
(3.86) |
у |
|
|
|
||||||||
|
|
iп |
|
Fу |
кп р |
|
Wк Wр |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
117
где 
FУ 
– средняя площадь поверхности куска в диапазоне влагосодержа-
ний от Wкп до конечного Wk. Отношение
Fу |
|
|
|
1 0,5K ус Wк Wкп 2 |
|
||
|
3 |
|
|
. |
|||
|
|
||||||
Fн |
KF |
|
1 K ус Wн |
||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Приведенное критическое влагосодержание
|
|
|
4 |
iп dн 1 Wн |
|
|
|
Wкп |
Wп |
B |
105 |
0,9 , |
|||
|
|
||||||
|
|
|
|
π A γн |
|
||
(3.87)
(3.88)
где Wп – среднее влагосодержание верхнего слоя куска, кг/кг; В* – величина, обратно пропорциональная коэффициенту диффузии, ч/м2; н – плотность куска при начальном влагосодержании, кг/м3; dн – начальный диаметр (высота) куска, м. Значения Wп и В в зависимости от качественной характеристики залежи приведены в приложении 3.6.
Как следует из уравнения (3.44) или (3.80), dW ic dx , после ин-
am c
тегрирования которого от 
W 
= Wкр до Wп для x = d/2 (центр цилиндриче-
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
d 2 |
|
ского образца) при ic = iп и осреднения функции |
W |
|
W (x)dx , полу- |
|||||||||||
d 2 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
чаем [10], что |
|
iпdн 1 Wн |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
W W |
W |
в |
|
|
|
|
(3.89) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
кп |
п |
4am γн |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
практически не отличается |
от эмпирического |
|
выражения (3.88), где |
|||||||||||
B |
1 |
= 0,34…0,26 ч/м2, а коэффициенты |
4 |
|
|
1 |
|
. Здесь А = 5,33 – коэф- |
||||||
|
πА |
4 |
|
|||||||||||
|
am |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
фициент формы цилиндрического куска (для омегообразного А = 5, прямоугольного – 4,5, шарового – 6, кубического – 6). Коэффициент в характеризует W, при котором W 0 по высоте образца (d 5…7 мм). Это условие выполняется, если испарение влаги происходит из всего объема образца,
т.е. hзи d/2.
В случае радиационного теплоподвода с учетом зависимости В.В. Романова (3.75), (3.76) и (3.89)
Wкп Wп
растет с повышением В и dн при прочих одинаковых условиях. Величина Wп = 1,67…1,03 кг/кг. Проверка уравнений (3.88) и (3.89) выполнена в [16]
|
i d |
н |
|
|
в виде Wкп |
|
п |
|
|
|
|
|||
f |
c |
|
. |
|
|
|
|
|
|
118
Если конечное влагосодержание Wк меньше критического Wкп, что в подавляющем большинстве и бывает, то общая продолжительность сушки от начального влагосодержания до конечного
о = п + у . (3.90)
Зависимость интенсивности и продолжительности сушки торфа от почвенно-природных факторов определяется величинами , Кз, КF и КF , а также Wп и В*. С увеличением , т.е. степени разложения торфа, его степени переработки и, в конечном итоге, коэффициента объемной усадки, интенсивность сушки в постоянном периоде возрастает. Обусловлено это некоторым изменением альбедо поверхности куска и расположением частиц торфа на поле сушки относительно друг друга.
Зависимость интенсивности сушки в постоянном периоде от метеорологических условий определяется величиной iи в формуле (3.82). Как было показано ранее, испаряемость iи при конвективном режиме зависит от температуры и относительной влажности воздуха и скорости ветра, а при радиационно-конвективном – от солнечной радиации.
Зависимость интенсивности и продолжительности сушки от технологических факторов и параметров определяется формой и размерами куска А, d, степенью переработки торфа (kус), условиями расположения кусков на поле сушки kс и их сочетаниями.
Осадки увлажняют и разрушают куски торфа, вследствие чего необходимо время для удаления поглощенной торфом воды. Продолжительность сушки ос с учетом выпадающих в период сушки hос осадков определяется по формуле
ос = о |
|
hос kос |
, |
(3.91) |
|
||||
|
|
iп |
|
|
где kос – коэффициент поглощения осадков.
Формулу (3.91) можно использовать, если заранее известно количество осадков. Если их предварительно определить нельзя, то можно применить формулу со средними многолетними данными по испаряемости и осадкам:
|
|
iп |
|
|
, |
|
|
ос = о i |
k |
|
k |
|
(3.92) |
||
|
|
|
|||||
|
п |
|
h |
|
ос |
|
|
где kh – среднесуточное количество осадков в течение сезона (май-август). Значения iи и kh приведены в приложении 3.8.
Интенсивность сушки кускового торфа с учетом осадков
iс Wн Wк Рс kосhос . τос
119
3.4.2. Примеры решения типовых задач по кусковому торфу
Пример 1. Определить интенсивность сушки в постоянном периоде кускового торфа шаровидной формы, уложенных на поле сушки в один плотный слой, если испаряемость iи = 0,412 кг/(ч м2), коэффициент объемной усадки kус = 0,380.
Критерий слоя, как следует из формулы (3.82), есть отношение толщины h плотного слоя торфа к диаметру шара, т.е. в нашем случае
16 πd 3 d 2h ,
или
kc dh π6 .
Постоянная формы А для шара определяется из соотношения
|
πd 3 |
|
d |
, т.е. А = 6. |
|
|
πd 2 6 |
6 |
|||
|
|
2,2 0,380 = 0,97. |
|||
Величина β 2,5 |
|||||
Интенсивность сушки в постоянном периоде
iп |
0,588 0,412 6 |
|
|
0.97 |
|
2 |
). |
|
exp |
|
0.458 кг/(ч м |
||||
|
|
6 |
|
|
6 |
|
|
Пример 2. Определить интенсивность сушки кускового торфа в постоянном периоде при условиях: iи = 0,425 кг/(ч∙м2); kс = 0,8; = 0,95; кусок цилиндрической формы диаметром 60 мм и длиной 120 мм.
Постоянная формы определяется из отношения объема куска к его поверхности:
|
|
|
|
πd |
2 |
l |
|
|
|
|
V |
|
|
|
|
|
|
d |
|||
|
4 |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
. |
|||
F |
2 |
πd 2 |
πdl |
5 |
||||||
|
|
4 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Следовательно, А = 5. Интенсивность сушки iи = 0,586 0,425 5 0,8 е-0,95 0,8 = 0,468 кг/(ч∙м2).
Пример 3. Продолжительность сушки кускового торфа диаметром 50 мм в постоянном периоде равна 30 ч. Чему равна она при сушке кускового торфа диаметром 75 мм, если в обоих случаях kс = const, Wн и Wк одинаковы?
При kс = const интенсивность сушки в постоянном периоде не зависит от размеров куска. Так как масса куска прямо пропорциональна третьей степени линейного размера, а поверхность - второй степени, то для нашего случая продолжительность сушки пропорциональна размерам куска:
τп 30 5075 45 ч.
120
Пример 4. Интенсивность сушки в постоянном периоде равна 0,36 кг/(ч·м2). Чему равна интенсивность сушки в убывающем периоде при W = 1,2 кг/кг, если критическое влагосодержание равно 2,2 кг/кг, а равновесное – 0,2 кг/кг?
Интенсивность сушки в убывающем периоде
iу 0,36 1,2 0,2 0,18 кг/(ч∙м2). 3,2 0,2
Пример 5. Рассчитать продолжительность сушки кускового торфа в постоянном периоде от Wн = 4,6 кг/кг до Wк = 1,5 кг/кг, если плотность торфа в начале сушки равна 920 кг/м3, влага верхнего слоя залежи – 80 %. Остальные данные принять из примера 1.
Удельная загрузка поля сушки торфом
Pc Kc |
|
|
γнdн |
|
|
|
920 0,04 |
3,44 кг/м2. |
|
|
||||||||||
1 W |
|
1 4,6 |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Величина |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
KF 3 |
1 0,5 0,380 4,6 1,8 |
2 |
0,865. |
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
0,380 4,6 |
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Из таблицы приложения 3.7 Кз = 1. Продолжительность сушки |
||||||||||||||||||||
τп |
|
|
|
|
3,44 |
|
|
4,6 1,6 1,0 24,3ч. |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
0,456 0,865 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Пример 6. Пo данным предыдущего примера вычислить приведенное |
||||||||||||||||||||
критическое влагосодержание. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
Значения Wп и В* принимаются из таблицы приложения 3.6: |
||||||||||||||||||||
Wп = 1,30 кг/кг; В* = 0,320 ч/м2; |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,458 0,04 1 4,6 |
|
4 |
|
5 |
|
||||||
Wкп 1,30 0,320 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
|
0,9 1,77 кг/кг. |
||||||||
|
6 920 |
|
|
|
π |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
Пример 7. Вычислить продолжительность сушки кускового торфа по данным предыдущего примера; конечное влагосодержание торфа принять равным 0,6 кг/кг.
Из таблицы приложения 3.5 Wр = 0,17 кг/кг. Величина
|
|
3 |
1 0,5 0,380 1,77 0,6 2 |
0,653 . |
||
|
|
|
||||
|
||||||
KF |
|
1 0,380 4,6 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
Продолжительность сушки в убывающем периоде
τ |
|
|
3,44 |
|
1 |
|
1,77 0,17 ln |
1,77 0,17 |
24,2 ч. |
|
у |
|
|
|
0,60 0,17 |
||||||
|
0,458 |
|
0,653 |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||
Интенсивность сушки в убывающем периоде |
||||||||||
iу |
0,36 |
1,2 0,2 |
|
0,18 кг/(ч·м2). |
|
|||||
3,2 0,2 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||