- •А. Б. Кильдибеков, н. Г. Ананьева
- •2. Расчеты структурной надежности систем
- •3. Повышение надежности технических систем
- •4. Методические рекомендации
- •5. Исходные данные к работе
- •6. Пример расчета надежности
- •Приложение Варианты структурных схем для расчета надежности
- •Учебное издание
- •Расчет надежности информационных систем
- •644046, Г. Омск, пр. Маркса, 35
5. Исходные данные к работе
По структурной схеме надежности ИС в соответствии с вариантом задания (приложение), требуемыми значением вероятности безотказной работы системы Р(t) и значениями интенсивности отказов ее элементов λi (табл. 2) необходимо:
1) построить график изменения вероятности безотказной работы системы от времени наработки в диапазоне снижения вероятности до уровня 0,1 – 0,2;
2) определить γ-процентную наработку технической системы;
3) обеспечить увеличение γ-процентной наработки не менее чем в 1,5 раза за счет повышения надежности элементов и структурного резервирования элементов системы.
Все элементы системы работают в режиме нормальной эксплуатации (простейший поток отказов). Резервирование отдельных элементов или групп элементов осуществляется идентичными по надежности резервными элементами или группами элементов. Переключатели при резервировании считаются идеальными.
На схемах элементы, обведенные пунктиром, являются функционально необходимыми из n параллельных ветвей.
Таблица 2
Значения параметров интенсивности отказов элементов
Номер вари-анта |
Р, % |
Интенсивность отказов , ·10-6ч-1 , элементов | |||||||||||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 | |||||||
1 |
90 |
0,1 |
0,1 |
0,5 |
1,0 |
0,1 | |||||||||||||||
2 |
95 |
0,2 |
0,5 |
1,0 |
0,1 | ||||||||||||||||
3 |
80 |
0,1 |
1,0 |
2,0 |
1,0 |
5,0 |
0,2 | ||||||||||||||
4 |
70 |
0,05 |
1,0 |
0,5 |
0,2 |
0,02 | |||||||||||||||
5 |
50 |
0,01 |
0,05 |
0,1 |
0,5 |
1,0 | |||||||||||||||
6 |
75 |
0,01 |
0,05 |
1,0 |
0,05 |
0,1 |
– | ||||||||||||||
7 |
65 |
0,05 |
0,5 |
0,05 |
0,005 |
0,1 |
0,2 |
0,1 |
– | ||||||||||||
8 |
85 |
0,1 |
0,5 |
0,2 |
0,01 |
0,5 |
0,1 |
– | |||||||||||||
9 |
60 |
0,03 |
0,5 |
0,2 |
1,0 |
0,03 |
0,1 |
– | |||||||||||||
10 |
50 |
0,1 |
0,5 |
1,0 |
0,5 |
1,0 |
0,1 |
– | |||||||||||||
11 |
75 |
0,05 |
0,2 |
0,5 |
0,2 |
0,1 | |||||||||||||||
12 |
65 |
0,02 |
0,1 |
1,0 |
2,0 |
0,1 |
0,05 | ||||||||||||||
13 |
70 |
0,01 |
0,2 |
0,1 |
1,0 |
0,5 |
0,1 |
– | |||||||||||||
14 |
50 |
0,01 |
0,1 |
10,0 |
0,2 |
10,0 |
0,5 |
– | |||||||||||||
15 |
85 |
0,01 |
1,0 |
5,0 |
0,2 |
5,0 |
0,1 |
– | |||||||||||||
16 |
80 |
0,1 |
1,0 |
2,0 |
1,0 |
5,0 |
3,0 |
1,0 |
0,05 | ||||||||||||
17 |
95 |
0,1 |
5,0 |
1,0 |
5,0 |
10,0 |
5,0 |
1,0 |
0,2 | ||||||||||||
18 |
60 |
0,01 |
1,0 |
0,1 |
– | ||||||||||||||||
19 |
75 |
0,1 |
5,0 |
0,5 |
5,0 |
1,0 |
3,0 |
1,0 |
5,0 |
0,5 |
5,0 | ||||||||||
20 |
90 |
0,1 |
10,0 |
20,0 |
10,0 | ||||||||||||||||
21 |
90 |
0,1 |
1,0 |
0,5 |
2,0 |
0,5 |
0,2 |
1,0 | |||||||||||||
22 |
80 |
1,0 |
0,2 |
0,5 |
1,0 |
0,5 |
1,0 |
1,0 |
0,1 | ||||||||||||
23 |
70 |
0,5 |
0,2 |
1,0 |
0,5 |
1,0 |
0,5 |
1,0 |
0,2 |
0,5 |
1,0 |
0,2 | |||||||||
24 |
60 |
1,0 |
2,0 |
4,0 |
2,0 |
4,0 |
5,0 |
1,0 | |||||||||||||
25 |
50 |
0,5 |
10,0 |
0,5 |
5,0 |
0,8 |
0,5 |
1,0 |
5,0 | ||||||||||||
26 |
60 |
1,0 |
2,0 |
3,0 |
5,0 |
2,0 |
5,0 |
1,0 | |||||||||||||
27 |
70 |
5,0 |
10,0 |
15,0 |
10,0 |
10,0 |
15,0 |
10,0 | |||||||||||||
28 |
80 |
1,0 |
2,0 |
5,0 |
2,0 |
1,0 | |||||||||||||||
29 |
90 |
5,0 |
20,0 |
50,0 |
30,0 |
1,0 | |||||||||||||||
30 |
80 |
2,0 |
1,0 |
2,0 |
1,0 |
5,0 |
2,0 |
5,0 |
2,0 |
1,0 |
2,0 |
1,0 |
2,0 |
1,0 | |||||||
31 |
70 |
2,0 |
1,0 |
2,0 |
1,0 |
5,0 |
2,0 |
5,0 |
2,0 |
1,0 |
2,0 |
1,0 |
2,0 |
1,0 | |||||||
32 |
60 |
5,0 |
2,0 |
5,0 |
1,0 |
2,0 |
3,0 |
1,0 | |||||||||||||
33 |
60 |
1,0 |
2,0 |
3,0 |
4,0 |
2,0 |
3,0 |
5,5 |
0,2 |
0,5 | |||||||||||
34 |
90 |
6,0 |
3,0 |
6,0 |
3,0 |
6,0 |
20,0 |
10,0 | |||||||||||||
35 |
95 |
1,0 |
2,0 |
1,0 |
2,0 |
1,0 |
5,0 | ||||||||||||||
36 |
80 |
2,0 |
1,0 |
0,6 | |||||||||||||||||
37 |
70 |
10,0 |
30,0 |
5,0 |
2,0 | ||||||||||||||||
38 |
90 |
3,0 |
2,0 |
1,0 |
2,0 |
3,0 |
2,0 | ||||||||||||||
39 |
90 |
8,0 |
3,0 |
5,0 |
2,0 | ||||||||||||||||
40 |
80 |
2,0 |
5,0 |
8,0 |
2,0 |
5,0 |
8,0 |