3.2.2.2 Описание технологической схемы при работе по двухступенчатой схеме

Оксим из сепаратора поз. S - 703А погружным насосом поз. Р - 784A / 785А или из сепаратора поз. S - 703С погружным насосом поз. Р - 784С подается на первую ступень перегруппировки в циклонный смеситель поз. Х - 702A реактора поз. V - 702A. Расход оксима на первую ступень перегруппировки от 1,6 до 6,0 м³/ч регулируется автоматически по заданию регулятором поз. FRCSА 7AC01.

Олеум поступает из цеха олеума в сборник поз. Т - 809 (объём 85 м³). Уровень в сборнике поз. Т - 809 контролируется по прибору поз. LI 7AC101 от 20 % до 85 %. Из сборника олеум погружным насосом поз. Р - 816 / 817 через фильтр поз. F – 704 / 705 подается на всас циркуляционных насосов первой ступени поз. Р - 709A/710A или непосредственно в реактор перегруппировки первой ступени поз. V - 702A (объём 1,0 м³). Предусмотрен прием олеума из цеха олеум на стадию перегруппировки, минуя сборник олеума поз. Т - 809. Предусмотрена возможность подачи олеума в линию всаса циркуляционных насосов второй ступени перегруппировки поз. Р - 709A2 / 710А2. Расход олеума на всас циркуляционных насосов первой ступени поз. Р - 709A / 710A регулируется в соотношении с расходом оксима в реактор перегруппировки первой ступени поз.V - 702A/B (регулятор поз. FRСSA 7AC02). Коррекция подачи олеума осуществляется по влаге в оксиме. Критерием правильности ведения процесса на первой ступени перегруппировки является массовая доля свободного SО₃ в перегруппированном продукте от 1 % до 5 % и кислотность перегруппированного продукта от 61 % до 65 %.

Для получения перегруппированного продукта высокого качества большое значение имеет эффективное перемешивание вступающих в реакцию продуктов (оксима и олеума). Перемешивание реагентов осуществляется в циклонном смесителе поз. Х - 702A. На выходе из смесителя происходит смешение оксима с реакционной массой, и реакционная смесь поступает в реактор поз. V - 702A. Из реактора поз. V - 702A насосом поз. Р - 709A / 710A реакционная смесь циркулирует по циркуляционному контуру и возвращается в реактор поз. V - 702A. Избыток перегруппированного продукта из реактора поз. V - 702A самотеком поступает в дозреватель поз. V - 702 C. Циклонный смеситель поз. Х - 702A снабжен размещенными в радиальных отверстиях радиальными патрубками.

Давление перегруппированного продукта в циркуляционном контуре первой ступени контролируется по прибору поз. PRSA 7АC03 от 0,65 до 1,25 МПа.

Температура в реакторе перегруппировки поз. V - 702A при работе стадии в одну ступень поддерживается от 114 °С до 125 °С. Тепло реакции снимается за счет циркуляции реакционной смеси насосом поз. Р - 709A/710A через два последовательно соединенных холодильника поз. Е - 706 A1 / A2 (площадь теплообмена 105 м² каждый). Предусмотрена возможность подачи оборотной воды в теплообменник поз. Е - 706 A1, минуя теплообменник поз. Е - 706 A2. Температура перегруппированного продукта контролируется прибором, установленным на всасе циркуляционных насосов поз. Р - 709A/710A и регулируется по заданию (регулятор поз. TRСSA 7AC05).

В случае образования пропуска в трубках или трубных досках холодильников поз. Е - 706 A1/A2 возможно попадание перегруппированного продукта в оборотную или горячую воду, которая циркулирует в трубках в качестве хладагента. Для определения пропуска перегруппированного продукта в оборотную воду, снижение показателя рН оборотной воды менее 7,5 ед. рН, на выходе из теплообменника поз. Е -706 A2 установлен рН-метр поз. QRA 7AC02, показания которого контролируются по месту и на ЦПУ. Для определения пропуска перегруппированного продукта в горячую воду, снижение показателя рН горячей воды менее 7,5 ед. рН, на выходе из теплообменника поз. Е -706 A1 установлен рН-метр поз. QRA 7AC02_1, показания которого контролируются по месту и на ЦПУ.

Для предотвращения возникновения аварийных ситуаций на стадии пеpегруппировки при подаче оксима из сепаратора поз. S - 703A/B предусмотрена система блокировок, закрывающих клапан-отсекатель поз. XPV 7AC01 / BC01 и останавливающих насос поз. Р - 784A/B, P - 785А/В в следующих случаях:

1) при максимальном уровне раздела фаз в сепараторе поз S - 703А/В на стадии оксимирования (поз. LSA 7AA05 / ВА05) – 75 %;

2) при минимальном расходе олеума (поз. FRCSA 7AC02 / ВС02) - 0,5 м³/ч;

3) при максимальной температуре перегруппированного продукта на всасе циркуляционного насоса поз. Р - 709A/B / 710А/В (поз. TRCSA 7AC05 / BC05) – 135 °С;

4) при минимальной температуре перегруппированного продукта на всасе циркуляционного насоса поз. Р - 709A/B / 710А/В (поз. TRCSA 7AC05 / BC05) – 80 °С;

5) при остановке циркуляционного насоса поз. Р - 709A/B / 710А/В (поз. NSA 709 A/B, NSA 710А/В);

6) при минимальном давлении перегруппированного продукта после холодильника поз. Е - 706 А2 /В2 0,6 МПа (поз. PRSA 7AC03 / ВС03);

7) при нажатии кнопки поз. YS 7AA102 «пожарная опасность» в корпусе 2007.

Для предотвращения возникновения аваpийных ситуаций на стадии пеpегруппировки при подаче оксима из сепаратора поз. S - 703С/D предусмотрена система блокировок, закрывающих клапан-отсекатель поз. XPV 7AC01 / ВС01 и останавливающих насос поз. Р - 784С/D в следующих случаях:

1) при максимальном уровня раздела фаз в сепараторе поз. S - 703А/В на стадии оксимирования - 75 % (поз. LSA-7AA05 / ВА05);

2) при минимальном расходе олеума (поз. FRCSA 7AC02 / ВС02) - 0,5 м³/ч;

3) при минимальном уровне оксима в сепараторе поз. S - 703C/D (поз LSA 7CA04/DA04) - 25 %

4) при максимальной температуре перегруппированного продукта на всасе циркуляционного насоса поз. Р - 709A/B / 710А/В (поз. TRCSA 7AC05 / BC05) – 135 °С

5) при минимальной температуре перегруппированного продукта на всасе циркуляционного насоса поз.Р - 709A/B / 710А/В (поз. TRCSA 7AC05 / BC05) – 80 °С

6) при остановке циркуляционного насоса поз. Р - 709A/B / 710 А/В (поз. NSA 709A/B / 710А/В);

7) при минимальном давлении перегруппированного продукта после холодильника поз. Е – 706 А2 / В2 0,6 МПа (поз. PRSA 7AC03 / ВС03);

8) при нажатии кнопки поз. YS7AA102 «пожарная опасность» в корпусе 2007.

При первом пуске стадии перегруппировки, при отсутствии перегруппированного продукта, смесь для перегруппировки готовится в пусковом сбоpнике поз. V - 703 (объем 8 м³).

Предусмотрен аварийный сброс перегруппированного продукта из реактора поз.V - 702A в сбоpник поз.V - 703. Уровень в сборнике поз. V - 703 не более 90 % контролируется прибором поз. LI 7AC103. Из сбоpника поз. V - 703 смесь насосом поз. Р - 711 можно подать в реактор перегруппировки поз.V - 702A или в реактор нейтрализации поз. V - 704A. Заполнение освобожденной системы перегруппировки одного из потоков при пуске осуществляется по линии дренажа между теплообменниками поз. Е - 706 A1/A2 и Е-706 B1/В2.

В качестве хладагента в теплообменнике поз. Е - 706 A2/B2, используется оборотная вода третьего водооборотного цикла. Хладагентом для теплообменника поз. Е - 706 A1/B1 является обратная горячая вода поступающая на нагрев в сборник горячей воды поз. V - 705.

Отвод тепла из перегруппированного продукта в холодильнике поз. Е - 706 A1 осуществляется по схеме: коллектор обратной горячей воды → насос поз. Р - 720 А → холодильник поз. Е - 706 A1 → сборник горячей воды поз. V - 705.

Предусмотрена возможность использования оборотной воды третьего водооборотного цикла в холодильнике поз. Е - 706 A1.

Для увеличения времени протекания реакции и улучшения качества перегруппированного продукта после реактора поз. V - 702A перегруппированный продукт поступает в дозреватель поз. V - 702C (объем 1,2 м³). В этот же дозреватель из сборника поз. V - 724C, стадии дистилляции лактама, поступает кубовый остаток (лактам) для переработки. Из дозревателя поз. V - 702C перегруппированный продукт самотеком поступает в линию всаса циркуляционных насосов второй ступени перегруппировки поз. Р - 709A2 / 710А2.Для определения плотности перегруппированного продукта после реактора поз. V - 702A на линии перелива в дозреватель поз. V - 702С установлен плотномер поз. DR 7АC01. Плотность перегруппированного продукта от 1 310 до 1 600 кг/м³ поддерживается изменением расхода олеума в линию всаса циркуляционных насосов поз. Р - 709A / 710A.

Оксим поступает в реактор перегруппировки второй ступени поз.V - 702A2 (объём 1,6 м³) через циклонный смеситель поз. Х - 702А2 из линии оксима, поступающего в реактора перегруппировки поз. V - 702 А/В первой ступени. Расход оксима не более 0,9 м³/ч регулируется автоматически по заданию (регуляторы поз. FRCSA 702А2 и FRCSA 702A2_2) в соотношении к расходу оксима, поступающего на первую ступень не более 20 %. Ввод перегруппированного продукта в реактор поз. V - 702А2 осуществляется через циклонный смеситель поз. Х - 702А2. На выходе из смесителя происходит смешение оксима с перегруппированным продуктом. Из реактора поз. V - 702А2 насосом поз. Р - 709A2 / 710А2 реакционная смесь циркулирует по циркуляционному контуру и возвращается в реактор поз. V - 702А2. Избыток перегруппированного продукта из реактора поз. V - 702А2 самотеком поступает в дозреватель поз. V - 702C2. С целью повышения эффективности смешения циклонный смеситель снабжен размещенными в радиальных отверстиях радиальными патрубками.

Критерием правильности ведения процесса на второй ступени перегруппировки является массовая доля свободного SО₃ в перегруппированном продукте от 1 % до 5 % и кислотность перегруппированного продукта в пределах от 57,5 % до 61,5 %. Во время ведения процесса перегруппировки олеум в линию всаса насосов поз. Р - 709А2 / 710А2 второй ступени не подается так как для получения перегруппированного продукта используется кислота со свободным SO_3, поступающая с перегруппированным продуктом из дозревателей поз. V - 702С/D первой ступени. В случаях уменьшения массовой доли свободного SO₃ в перегруппированном продукте менее 1 % подаётся олеум в линию всаса насосов поз. Р - 709А2/710А2. Расход олеума регулируется в соотношении к расходу оксима в реактор поз. V - 702 A2 (регуляторы поз. FRCA 702A2_1, FRСA 702A2_3).

Тепло реакции снимается за счет циркуляции реакционной смеси насосом поз. Р -709A2 или поз. Р - 710А2 через два последовательно соединенных холодильника поз. Е - 706 C1 /C2 (суммарная площадь теплообмена 98,7 м² ). Температура в реакторе поз.V - 702A2 поддерживается от 100 ^оС до 125 ^оС. Температура перегруппированного продукта контролируется прибором, установленным на всасе циркуляционных насосов поз. Р - 709A2 / 710А2 и регулируется по заданию (регулятор поз. TRСSA 702А2_1). Предусмотрена возможность подачи оборотной воды в теплообменник поз. Е - 706 С1, минуя теплообменник поз. Е - 706С2.

Давление в циркуляционном контуре второй ступени контролируется по прибору поз. PRSA 706C2 от 0,65 до 1,25 МПа.

Для увеличения продолжительности реакции из реактора поз. V - 702A2 перегруппированный продукт по линии перелива самотёком поступает в дозреватель поз. V - 702C2 (объём 1,7 м³). Предусмотрен аварийный сброс перегруппированного продукта из реактора поз. V - 702A2 в дренажную ёмкость поз. V - 703A. Уровень в дозревателе поз. V - 702C2 поддерживается от 20 % до 80 % автоматически по заданию (регулятор поз. LRCSA 702C2). Регулирование уровня производится клапаном поз. LPV 702C2, который установлен на линии выдачи перегруппированного продукта насосом поз. Р - 711 А1 / А2 в дозреватель поз.V - 702C3.

При минимальном уровне в дозревателе поз. V - 702C2 15 % срабатывает блокировка поз. LRCSA 702С2, LRSA 702 C2_1, которая останавливает насос поз. Р - 711А1 / А2. При максимальном уровне в дозревателе поз. V - 702C2 85 % срабатывает блокировка поз. LRCSA 702С2, LRSA 702 C2_1, закрываются отсекатели поз. XPV 702A2^_1, XPV 702A2^_3 на линиях подачи перегруппированного продукта к насосам поз. Р - 709A2 / 710А2.

Из дозревателя поз. V - 702C2 перегруппированный продукт погружным насосом поз. Р - 711А1 / А2 откачивается в дозреватель поз. V - 702C3 (объём 1,4 м³). Для определения плотности перегруппированного продукта на линии выдачи установлен плотномер поз. DR 702C2. Плотность перегруппированного продукта от 1 310 до 1 600 кг/м³ поддерживается изменением расхода олеума в линию всаса циркуляционных насосов поз. Р - 709A/B, Р - 710A/B первой ступени перегруппировки. Уровень в дозревателе поз. V - 702C3 не более 80 % регулируется автоматически по заданию регулятором поз. LRСA 702С3 выдачей перегруппированного продукта в реактор нейтрализации поз. V - 704A.

Из дозревателя поз. V - 702C3 перегруппированный продукт равномерным расходом подаётся в реактор нейтрализации поз. V - 704А и контролируется по прибору поз. FRСА 702C3 не более 9,5 м³/ч. Расход перегруппированного продукта в реактор нейтрализации поз. V - 704В не более 9,5 м³/ч регулируется автоматически по заданию регулятором поз. FRCА 702C3^_1.

Для предотвращения возникновения аварийных ситуаций на второй ступени стадии перегруппировки предусмотрена система блокировок, закрывающих отсекатели поз. XPV 702A2 и XPV 702A2_2 на линиях подачи оксима в циклон поз. Х - 702А2 в следующих случаях: 1) при минимальной температуре перегруппированного продукта 80 ^оС (поз. TRCSA702A2_1) на всасе насоса поз. Р - 709A2 / 710А2; 2) при максимальной температуре перегруппированного продукта 135^оС (поз.TRCSA702A2_1) на всасе насоса поз. Р - 709A2 / 710А2; 3) при минимальном давление перегруппированного продукта 0,6 МПа (поз. РRCSA 706C2) после холодильника поз. Е - 706С2;

4) при максимальном расходе оксима в реактор поз. V - 702A2 0,95 м³/ч (поз. FRCSA 702A2, FRCSA 702A2_2); 5) при максимальном уровне границы раздела фаз в сепараторе поз. S - 703A/B 75 % (поз. LSA 7AA05 / ВА05); 6) при минимальном уровне оксима в сепараторе поз. S - 703 C/D - 25 % (поз. LSA7СA04/DA04);

7) при закрытии отсекателей поз. XPV 702A2_1, XPV 702A2_3;

8) при остановке насоса поз. Р - 709A2 / 710А2;

9) при остановке насоса поз. Р - 784А/В / С/D, Р - 785А/В;

10) при остановке насоса поз. Р - 711А1/А2

11) при максимальной температуре перегруппированного продукта на всасе циркуляционного насоса поз. Р - 709A/B / 710А/В первой ступени перегруппировки (поз. TRCSA 7AC05 / BC05) – 135 °С;

12) при минимальной температуре перегруппированного продукта на всасе циркуляционного насоса поз.Р – 709A/B / 710А/В первой ступени перегруппировки (поз. TRCSA 7AC05 / BC05) – 80 °С;

13) при минимальном расходе олеума первой ступени перегруппировки (поз.FRCSA7AC02/ВС02) - 0,5 м³/ч;

14) при остановке циркуляционного насоса поз. Р - 709A/B / 710А/В первой ступени перегруппировки (поз. NSA 709A/B / 710А/В);

15) при минимальном давлении перегруппированного продукта после холодильника поз. Е - 706 А2 /В2 0,6 МПа первой ступени перегруппировки (поз. PRSA 7AC03 / ВС03);

16) при нажатии кнопки поз. YS7AA102 «пожарная опасность» в корпусе 2007.

В качестве хладагента в теплообменнике поз. Е - 706 С2 используется оборотная вода третьего водооборотного цикла. Хладагентом для теплообменника поз. Е - 706 С1 является обратная горячая вода, поступающая на нагрев в сборник горячей воды поз. V - 705.

Отвод тепла из перегруппированного продукта в холодильнике поз. Е - 706 С1 осуществляется по схеме: коллектор обратной горячей воды → насос поз. Р - 720С → холодильник поз. Е - 706 С1 → сборник горячей воды поз. V - 705.

Предусмотрена возможность использования оборотной воды третьего водооборотного цикла в холодильнике поз. Е - 706 С1.

Для предотвращения смешивания оборотной и горячей воды на трубопроводах входа и выхода оборотной воды холодильника поз. Е - 706 С1 устанавливаются заглушки.

В процессе эксплуатации холодильников поз. Е - 706 С1 / C2 возможно образования пропуска перегруппированного продукта по трубкам или трубным доскам и его попадание в оборотную или горячую воду. Для определения попадания перегруппированного продукта в оборотную воду по снижению показателя рН оборотной воды менее 7,5 ед. рН, на выходе из теплообменника поз. Е -706 С2 установлен рН-метр поз. QRA 706С1, показания которого контролируются по месту и на ЦПУ. Для определения попадания перегруппированного продукта в горячую воду по снижению показателя рН горячей воды менее 7,5 ед. рН, на выходе из теплообменника поз. Е -706 С1 установлен рН-метр поз. QRA 706С1_1, показания которого контролируются по месту и на ЦПУ.Воздушники из реакторов и дозревателей второй ступени перегруппировки заведены в воздушники первой ступени перегруппировки.