- •Введение
- •Техническое задание
- •Назначение и область применения изделия эс
- •Анализ технического задания и постановка задач проектирования
- •Конструкторский анализ электрической принципиальной схемы (э3).
- •Разработка и расчёт варианта компоновки печатной платы заданной э3.
- •Расчёт помехоустойчивости, теплового режима надёжности, по постоянному и переменному току
- •Произведем расчет по формуле (6):
- •Заключение
Расчёт помехоустойчивости, теплового режима надёжности, по постоянному и переменному току
Расчет по постоянному току:
Rпр=*lпр/(bпр*tпр) (1) ,
где -удельное сопротивление печатного проводника;
bпр –ширина печатного проводника;
lпр –длина печатного проводника;
tпр –толщина печатного проводника.
Примем, что печатный проводник изготовлен из меди и нанесен на печатную плату с помощью электрохимического травления, тогда =0,02Ом*м , а iмах=20А/мм2. А bпр=0,6мм, lпр1=20мм, lпр2=25мм, tпр=50мкм.
Рассчитаем сопротивление проводника по формуле (1) для двух печатных проводников с учетом данных приведенных выше:
Rпр=0,02*0,02/(0,0006*0,00005)=13,3кОм;
Rпр =0,02*0,025/(0,0006*0,00005)=16,7кОм.
Произведем расчет допустимого тока по формуле:
Iдоп=1000*iмах*bпр*tпр (2),
тогда:
Iдоп =1000*20*0,0006*0,00005=0,6мА.
По полученным данным по закону Ома получим:
U=Iдоп*Rпр (3),
U1=13300*0,0006=7,98 В;
U2=16700*0,0006=10,02 В.
U=U2+U1 =7,98+10,02=18 В.
Расчет по переменному току:
Исходными данными для расчета помехоустойчивости от влияния перекрестных помех между соседними проводниками могут быть: эквивалентная схема возникновения помех рисунок 4.
активная линия связи
пассивная линия связи
Рис 4 Эквивалентная схема
Е=Е0еjwt - напряжение на входе активной линии связи;
w – круговая частота генератора;
R1, R2, R3 – сопротивление нагрузок в активной и пассивной линиях связи; тип электрических соединений;
г – относительная диэлектрическая проницаемость связи между проводниками связи;
S, b - расстояние между проводниками и ширина проводников соответственно, в зависимости от класса точности изготовления печатной платы (b; S0,6 мм; 0,45 мм; 0,25 мм; 0,15мм соответственно для 1,2,3,4 классов точности).
l - максимальная длина области взаимной связи проводников, см. рисунок 5;
Рис.5. Взаимное расположение печатных проводников
- Nn - помехоустойчивость микросхем или транзисторов.
Диэлектрическая проницаемость среды между проводниками, расположенными на наружных слоях платы покрытой лаком:
r=0,5(п+л),
где - п и л - диэлектрические проницаемости материала печатной платы и лака (для стеклотекстолита п = 6, для лаков УР-23 (и ЭП9114 - л=4)
r=0,5(6+4)=5
Порядок расчета следующий:
Rf=1000*s*lпр/bпр*tпр (4),
где s=* f (5), тогда подставляя формулу (5) в формулу (4) получим: Rf=1000** f *lпр/bпр*tпр (6) ,
где значения берутся из таблицы 2.
Таблица 2.
Материал |
|
*0,0001 |
Серебро |
0,064 |
2,54 |
Медь |
0,066 |
2,65 |
Золото |
0,77 |
3,08 |
Алюминий |
0,84 |
3,34 |
Произведем расчет по формуле (6):
Rf=2,65*0,0001*50 *0,02/(0,0006*0,00005)=8,8 кОм
Rf=2,65*0,0001*50 *0,025/(0,0006*0,00005)=11,04 кОм
1. Определяем взаимные емкости С (пф) и индуктивности М (мГн) линий связи по следующим выражениям:
;
,
где Lпп=Lпог*lпр, Lпог – погонная индуктивность
Lпог=0,0000016 мГн/мм;
Lпп=0,0000016*20=0,000032 мГн;
Lпп=0,0000016*25=0,00004мГн;
;
2. Определяем сопротивление изоляции между проводниками линий связи. Для проводников, расположенных на одной поверхности печатной платы
где 0 - удельное поверхностное сопротивление основания печатной платы (для печатной платы из стеклотекстолита 0 =5*1010 Ом, из гетинакса 0 =109 Ом)
3. Определяем действующее напряжение помехи на сопротивлениях R2 и R3. При расчете помехоустойчивости печатных узлов нагрузкой пассивной и активной линий можно считать входное сопротивление микросхем. Расчет можно провести по выражению:
4. Сравнивая действующее напряжение помехи U с помехоустойчивостью микросхемы, если U Un , то необходимо изменить компоновку изделия и конструкцию печатной платы или изменить печатный монтаж.
Т.к это условие выполняется, то оставляем компоновку изделия и конструкцию печатной платы прежней.
Расчет радиатора:
В связи с тем, что в данной схеме не содержатся элементы с повышенным тепловыделением, то мы произведем расчет если бы такой элемент был. В качестве элемента с повышенным тепловыделением возьмем транзистор ГТ703А.
Точное описание температурных режимов внутри устройства ЭС не возможно из-за громоздкости и неточности исходных данных: мощности источников теплоты, теплофизических свойств материалов и других факторов. Поэтому при расчете теплового режима изделия ЭС используют приближенные методы анализа и расчета. Целью расчета является определение температур наиболее нагретой зоны и среды вблизи поверхностей ЭРЭ и ИС, необходимых для оценки надежности функционирования схемы и изделия в целом. В качестве примера проведен расчет теплового режима для наиболее тепловыделяемого ЭРЭ или ИС. Перегрев ЭРЭ и ИС можно уменьшить путем увеличения теплоотдающей поверхности с помощью установки элемента на радиатор. Для охлаждения полупроводниковых приборов используют следующие типы радиаторов: ребристые, игольчато-штыревые, пластинчатые и др. Наиболее эффективные радиаторы игольчато-штыревые.
Исходными данными при проектировании и выборе радиатора являются: допустимая температура рабочей области элемента tр =55 С; рассеиваемая элементом мощность Р=1,6Вт; температура окружающей среды t0=25 С; внутреннее тепловое сопротивление элемента между рабочей областью и корпусом Rвн=3 С/Вт тепловое сопротивление контакта между элементом и радиатором Rк=30 С/Вт Тепловая модель элемента и радиатора представлена на рисунке 6.
Рис 6. Тепловая модель элемента с радиатором:
1 - элемент (ЭРЭ,ИС);
2 - площадь теплового контакта;
3 - радиатор
Порядок расчета может быть следующий:
Определяем перегрев места крепления элемента с радиатором
tк - t0 = (tр- t0) - P(Rвн+Rк)=(55-25)-3*(3+30)=69
Определяем в первом приближении средний перегрев основания радиатора ts=ts-t0 0,83 (tк-t0)=0,83*69=57,27
Выбираем тип радиатора [4 c. 156]. Выбор радиатора является сложным эмпирическим процессом, который требует знаний сравнительной эффективности различных типов радиаторов.
В следствии выбора получили радиатор пластинчатого типа с параметрами:
1.Мощность рассеивания = 3Вт;
2.Длина радиатора =65мм;
3.Ширина радиатора = 65мм;
4.Толщина радиатора =3
Расчет надежности:
Теория надежности – это научная дисциплина, занимающаяся вопросами обеспечения высокой надежности технических изделий при наименьших затратах.
Под надежностью понимают свойство изделия сохранять во времени в заданных пределах значения параметров, характеризующих способность выполнять требуемые функции, в заданных режимах и условиях применения данного изделия.
Надежность закладывается в изделие в процессе проектирования и производства и обеспечивается в процессе эксплуатации.
Надежность является комплексным свойством, которое в зависимости от назначения изделия и условий его применения может включать – безотказность; долговечность; ремонтопригодность и сохраняемость или определенные сочетания этих свойств. Нередко под надежностью в узком смысле слова понимают безотказность изделия.
Каждое из указанных свойств характеризуется рядом своих частных показателей. Основными количественными показателями надежности являются:
Вероятность безотказной работы – определяется в предположении, что в начальный момент времени изделие находится в работоспособном состоянии. Под вероятностью безотказной работы изделия за время t3 (т.е. от 0 до t3) понимают вероятность вида:
P(t3) = Вер {T > t3 };
Безотказная работа изделия и его отказ – события противоположные, составляющие полную группу событий, поэтому вероятность отказа изделия за время t можно записать:
Q(t) = 1 - P(t);
Зависимость вероятности безотказной работы от времени называют функцией надежности в следующей зависимости:
P(t) = e-t;
Как видно по этой формуле P(t) распределяется по экспоненциальному закону.
Определяем коэффициенты электрической нагрузки элементов ЭС согласно схемы, используя формулы, приведенные в таблице 3
Таблица3.
Элемент |
Формула для определения Кн |
Пояснение |
Резистор |
Кн=Рраб/Рном |
Р– мощность |
Диод: выпрямительный импульсный |
КIн=Iраб/Iмах ту К1н=Uобр раб/Uобр мах ту |
I – ток Uобр – обратное напряжение |
Цифровые интегральные ИМС |
КIн=Iвых раб/Iвых мах К1н=Iвых раб/Iвых мах |
Iвых – выходной ток |
Транзистор |
Кн=Р к раб/Р к ном |
Р к раб - мощность рассеиваемая на коллекторе |
Произведем расчет Рраб и Iвых раб:
Рраб=U2/R
Рраб1,2=5*5/5100=0,0049 Вт
Рраб3=5*5/4700=0,0053 Вт
Рраб4=4,5*4,5/1000=0,02 Вт
Рраб5=4*4/200=0,016 Вт
Р к раб =0,05 Вт
Uобр раб =5 В
Iвых раб=U/R
Iвых раб12=1/3500=0,3 мА
Iвых раб34=5/1200=4 мА
Iвых раб5=5/2700=1,8 мА
Произведем расчет коэффициента надежности по формулам приведенным в таблице3 и занесем его в таблицу4.
Таблица 4.
Обозна- чение N/N |
Наименование ЭРЭ, номинал и допустимые значения параметра |
Коэффициент нагрузки Кн |
Количество ЭРЭ данного типа N |
Эксплуатационный коэф. отказов а=i/oi |
Интенсивность отказа *106 | |||
oi |
i |
| ||||||
Микросхемы: К193ИЕ5А К193ИЕ2 КР1533ТМ2 К555ТМ2 |
Iвых раб=10 мА Iвых раб=10 мА Iвых раб=8 мА Iвых раб=10 мА |
0,03 0,03 0,5 0,18 |
1 1 2 1 |
0,2 0,2 0,6 0,4 |
0,013 0,013 0,013 0,013 |
0,006 0,006 0,03 0,72 |
0,006 0,006 0,6 0,072 | |
Транзисторы: КТ326БМ |
Р к раб=0,05 Вт |
0,25 |
1 |
0,8 |
0,5 |
0,2 |
0,2 | |
Диоды: КД514А |
Uобр раб=5 В |
0,5 |
3 |
0,8 |
0,2 |
0,4 |
1,2 | |
Резисторы: МЛТ-0,125 5,1к±10% МЛТ-0,125 4,7к±10% МЛТ-0,125 1к±10% МЛТ-0,125 200Ом±10% |
Рраб1,2=0,0049 Вт
Рраб3=0,0053 Вт
Рраб4=0,02 Вт
Рраб5=0,016Вт
|
0,04
0,0424
0,16
0,128
|
2
1
1
1 |
0,4
0,4
0,45
0,42 |
0,045
0,045
0,045
0,045 |
0,016
0,016
0,072
0,054
|
0,032
0,016
0,072
0,054 |
∑= 2,258
P (t)=exp (-*t),
где t – время до отказа работы i – ого элемента
Рис. 7 Зависимость вероятности безотказной работы от времени
Время наработки на отказ определим по следующей формуле:
Tср==443 тыс. часов