9.2 Влияние насыщения на параметры

• Ток ротора без учета влияния насыщения ().

А.

• Коэффициент насыщения.

.

• Средняя МДС обмотки, отнесенная к одному витку.

[ф. 6-252, с 219], где

- ток статора, соответствующий расчетному режиму, без учета насыщения, А.

А.

• Фиктивная индукция потока рассеяния в воздушном зазоре.

[ф. 6-253, с 219], где

- коэффициент по [ф. 6-254, с 219].

.

Тл.

• Дополнительное раскрытие пазов статора.

[ф. 6-255, с 219], где

- коэффициент по [рис. 6-50, с 219].

мм.

• Дополнительное раскрытие пазов ротора.

[ф. 6-259, с 220]

мм.

• Уменьшение коэффициента проводимости рассеяния открытого паза статора.

[ф. 6-258, с 220]

.

• Уменьшение коэффициента проводимости рассеяния открытого паза ротора.

[ф. 6-260, с 220]

.

• Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния для статора.

[ф. 6-261, с 220]

.

• Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния для ротора.

[ф. 6-262, с 220]

.

9.3 К расчету влияния насыщения полями рассеяния

• Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния при насыщении участков зубцов статора.

[ф. 6-263, с 220]

.

• Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния при насыщении участков зубцов ротора.

[ф. 6-263, с 220]

.

• Индуктивное сопротивление обмотки статора с учетом насыщения от полей рассеяния.

[ф. 6-264, с 220]

Ом.

• Приведенное индуктивное сопротивление обмотки ротора с учетом насыщения от полей рассеяния.

[ф. 6-265, с 220]

Ом.

9.4 Расчет пусковых характеристик

• Коэффициент .

[ф. 6-267, с 222]

.

• Активная составляющая сопротивления правой ветви схемы замещения.

[ф. 6-268, с 222]

Ом.

• Реактивная составляющая сопротивления правой ветви схемы замещения.

[ф. 6-268, с 222]

Ом.

• Ток в обмотке ротора.

[ф. 6-269, с 222]

А.

• Ток обмотки статора.

[ф. 6-271, с 222]

А.

• Относительное значение пускового тока.

.

• Относительное значение пускового момента.

.

s	1	0,8	0,5	0,2	0,1	0,135
эпсилон	1,82	1,63	1,29	0,82	0,58	0,67
фи	0,68	0,42	0,2	0,08	0,07	0,073
kr	1,30	1,09	0,92	0,82	0,81	0,82
KR	1,22	1,07	0,94	0,87	0,87	0,87
r'2x	0,153	0,134	0,118	0,110	0,109	0,109
Kx	0,743	0,759	0,781	0,794	0,797	0,795
x'2 x	0,475	0,485	0,499	0,507	0,509	0,508
x'2xнас,Ом	0,289	0,304	0,323	0,350	0,396	0,370
x1нас,Ом	0,325	0,329	0,333	0,348	0,383	0,363
c1пнас	1,023	1,023	1,023	1,024	1,027	1,025
an	0,403	0,418	0,488	0,808	1,364	1,075
bn	0,621	0,640	0,664	0,706	0,789	0,742
I'2	297,3	287,7	266,9	205,1	139,6	168,4
I1нас, А	303,4	293,9	273,0	210,3	144,0	173,2
I1*	6,97	6,75	6,27	4,83	3,31	3,98
M*	1,74	1,78	2,16	2,96	2,72	2,94

10 Тепловой и вентиляционный расчеты

• Электрические потери в пазовой части обмотки статора.

[ф. 6-312, с 235], где

- коэффициент увеличения потерь для класса изоляции F.

Вт.

• Электрические потери в лобовой части обмотки статора.

[ф. 6-313, с 235]

Вт.

• Превышение температуры внутри поверхности сердечника статора над температурой воздуха внутри машины.

[ф. 6-314, с 237], где

- коэффициент, учитывающий, что часть потерь в сердечнике статора и в пазовой части обмотки передается через станину непосредственно в окружающую среду по [т. 6-30, с 237].

- коэффициент теплоотдачи с поверхности по [рис. 6-59, с 235], Вт/м²*С⁰.

⁰С.

• Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки статора.

[ф. 6-315, с 237], где

- расчетный периметр поперечного сечения паза

статора по [ф. 6-316, с 237], м.

- средняя эквивалентная теплопроводность пазовой

изоляции, Вт/м*⁰С.

- средняя теплопроводность внутренней изоляции катушек по [рис. 6-62, с 237], Вт/м*⁰С.

мм.

⁰С.

• Перепад температуры по толщине изоляции лобовых частей.

[ф. 6-319, с 237], где

- периметр условной поверхности охлаждения лобовой части одной катушки, м.

⁰С.

• Превышение температуры наружной поверхности изоляции лобовых частей обмотки над температурой воздуха внутри машины.

[ф. 6-320, с 238], где

- вылет лобовых частей обмотки статора [ф. 6-136, с 197], м.

- коэффициент по [т. 6-19, с 197].

м.

⁰С.

• Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой воздуха внутри машины.

[ф. 6-321, с 238]

⁰С.

• Превышение температуры воздуха внутри машины над

температурой окружающей среды.

[ф. 6-322, с 238], где

- сумма потерь, отводимых в воздух внутри двигателя [ф. 6-326, с 238], Вт.

Вт. По [ф. 6-324, с 238].

- эквивалентная площадь охлаждения корпуса по [ф. 6-327, с 238], м²..

м².

⁰С.

• Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой окружающей среды.

[ф. 6-328, с 238]

⁰С.

• Требуемый расход воздуха для охлаждения.

[ф. 6-340, с 240], где

м³/с.

• Расход воздуха обеспечиваемый наружным вентилятором.

[ф. 6-342, с 240]

м³/с.

Из полученных результатов видно, что .

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Спроектированный асинхронный двигатель удовлетворяет требованиям ГОСТ как по энергетическим показателям (КПД и ), так и по пусковым характеристикам.

Нагрев частей двигателя находится в допустимых пределах.

Вывод: спроектированный двигатель отвечает поставленным в техническом задании требованиям.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Проектирование электрических машин [Текст]: учебное пособие для вузов / под ред. И.П. Копылова. – М.: Энергия, 1980. – 496 с., ил.

2. Копылов, И.П. Электрические машины [Текст]: учебник для вузов / И.П. Копылов. – 3-изд., испр. – М.: Высшая школа, 2002. – 607 с.

3. Асинхронные двигатели серии 4А [Текст]: справочник / А.Э. Кравчик [и др.]. – М.: Энергоиздат, 1982. – 504 с.

4. Старцев, А.Э. Проектирование трехфазного асинхронного двигателя [Текст]: метод. указания / А.Э. Старцев. – Ухта: УГТУ, 2008. – 47 с., ил.