- •4. Расчет и конструирование сплошной колонны
- •4.1. Исходные данные
- •4.2. Подбор сечения арматуры надкрановой части колонны
- •4.2.1. Подбор сечения арматуры в плоскости изгиба по 1-ой комбинации усилий
- •4.2.2. Подбор сечения арматуры в плоскости изгиба по 2-ой комбинации усилий
- •4.2.3. Расчет надкрановой части из плоскости изгиба
- •4.2.4. Расчет надкрановой части на действие поперечной силы
- •4.3. Подбор сечения арматуры подкрановой части колонны
- •4.3.1. Подбор сечения арматуры в плоскости изгиба по первой комбинации усилий
- •4.3.2. Подбор сечения арматуры в плоскости изгиба по второй комбинации усилий
- •Расчет из плоскости изгиба
- •5.2. Определение нагрузок и усилий, действующих на основание и фундамент
- •5.3. Определение размеров подошвы фундамента
- •Определим напряжения в грунте:
- •5.4. Расчет тела фундамента
- •5.5. Расчет плитной части фундамента на продавливание
- •3.1.6 Расчёт фундамента на продавливание.
- •5.6. Расчет стакана фундамента
4. Расчет и конструирование сплошной колонны
4.1. Исходные данные
Для внецентренно сжатой колонны одноэтажного здания с геометрическими размерами надкрановой части – bxh2=0.4x0.6 м, длиной H2=4,55м и размерами подкрановой части- bxh2=0.4x0.7 м, длиной H1=7,6 м.
Бетон тяжелый класса , подвергнутый тепловлажностной обработке.
Расчетные характеристики для бетона:
;;
(табл. 1,1 приложение 1 [1]),
Для армирования колонны принята арматура:
- продольная рабочая класса S500
- поперечная класса S 240
Условия эксплуатации ХС1, Сcov=20мм.
4.2. Подбор сечения арматуры надкрановой части колонны
Расчет надкрановой части колонны в плоскости и из плоскости изгиба производим по наиболее невыгодным комбинациям усилий в сечении 2-2.
Подбор площади сечения рабочей арматуры в плоскости изгиба производим по 2-м расчетным комбинациям усилий:
-1-я комбинация ().
Расчетные усилия основного сочетания нагрузок:
(загружение 1*+3+12-крановая нагрузка отсутствует),
Усилия от практически постоянного сочетания
-2-я комбинация ()
(загружение 1*+4+8+15-крановая нагрузка присутствует),
Расчетная длина надкрановой части в плоскости изгиба по табл. 7.4:
- без учета нагрузки от кранов;
- с учетом нагрузки от кранов.
Радиус инерции сечения:
4.2.1. Подбор сечения арматуры в плоскости изгиба по 1-ой комбинации усилий
;
;
Так как , то необходимо учитывать влияние прогиба на эксцентриситет продольной силы.
Влияние гибкости сжатого элемента смещаемого каркаса на его несущую способность учитывается путем умножения изгибающих моментов на коэффициент
Условная критическая сила:
где: – момент инерции сечения бетона надкрановой части колонны относительно центра тяжести сечения элемента:
- коэффициент, учитывающий длительность нагрузки:
где: - для тяжелого бетона
- коэффициент, принимаемый равным
, но не менее
–коэффициент, учитывающий влияние предварительного напряжения арматуры на жесткость элемента; для элементов без предварительного напряжения
–коэффициент приведения:
–момент инерции площади сечения арматуры относительно центра тяжести сечения.
где ρ - коэффициент армирования.
В первом приближении задаемся коэффициентом армирования не менее
, но не менее , принимаемого не менее 0.1% и не более 0.25%.
Имеем:
К дальнейшему расчету принимаем .
Коэффициент увеличения момента за счет изгиба:
Изгибающий момент с учетом продольного изгиба
При расчете элементов по прочности сечений, нормальных к продольной оси, на совместное действие изгибающих моментов и продольных сил, эксцентриситет определяется как:
,
Начальный эксцентриситет продольной силы
- случайный эксцентриситет:
Принимаем, следовательно
Расчетный изгибающий момент продольной силы относительно центра тяжести растянутой арматуры:
Предполагая, что сечение находится в области деформирования 2 (ks1=ks2=1.0), определяем для симметричного армирования величину относительной высоты сжатой зоны:
По таблице 2-2 приложения 2[1] для бетона класса С16/20 и арматуры S500 ζlim=0.617.
Поскольку , сечение находится вобласти деформирования 3 и коэффициенты ks1<1, ks2=1.0. Расчет производим по случаю малых эксцентриситетов, используя блок-схему 3 приложения 6.
Тогда коэффициент , соответствующий верхней границе области деформирования 3,
.
Уточняем величину коэффициента ks1. Для этого находим площадь поперечного сечения сжатой арматуры при , соответствующей нижней границе поиска требуемой площади:
Площадь поперечного сечения сжатой арматуры, соответствующей верхней границе поиска требуемой площади (при ,)
Минимальный процент армирования согласно табл. 11.1 принимается равным , но не менее,
принимаемого не менее 0.1 % и не более 0.25 %.
Имеем: ;.
К дальнейшим расчетам принимаем .
Минимальная площадь как сжатой, так и растянутой арматуры равна:
.
Принимаем армирование 218 S500 (Asс=509 мм2), что больше минимальной величины площади сечения, отвечает конструктивным требованиям по количеству стержней и диаметру арматуры сжатых элементов.
С учетом принятой площади арматуры , при, коэффициентсоставит:
,
что меньше коэффициента , при котором. По этой причине оставляем площадь сжатой арматуры без изменений.
Относительная высота сжатой зоны при уточненном значении
.
Величина относительной деформации растянутой арматуры при относительной высоте сжатой зоны
.
Величина коэффициента ks1
.
Требуемое количество растянутой арматуры:
Принимаем армирование подкрановой части колонны 218 S500 (Ast =509мм2),что больше минимальной площади армирования.
Находим величину равнодействующих усилий в сечении:
Определяем величину изгибающего момента, воспринимаемого сечением, относительно центра тяжести растянутой арматуры:
.
Поскольку условие выполняется, оставляем принятую площадь арматуры без изменений.
Так как коэффициент продольного армирования
незначительно отличается от ранее принятого , уточнение площади сечения армирования не производим.