- •Введение
- •1. Сравнение вариантов балочной клетки и выбор экономичного перекрытия.
- •1.1. Компоновка перекрытия.
- •2. Расчет монолитного железобетонного перекрытия
- •2.1. Исходные данные.
- •2.2. Определение приведенной толщины перекрытия по вариантам.
- •2.3. Определение предварительных размеров поперечных сечений элементов перекрытия для выбранного оптимального варианта
- •3. Расчет и конструирование монолитной железобетонной балочной плиты.
- •3.1.1. Исходные данные
- •3.1.2. Определение расчетных пролетов
- •3.1.3. Сбор нагрузок
- •3.1.4. Определение внутренних усилий в плите
- •3.1.5. Расчет прочности нормальных и наклонных сечений
- •3.1.6.Конструирование плиты.
- •3.1.7. Маркировка сеток и определение их массы
- •3.2. Расчет второстепенной балки
- •3.2.1. Исходные данные
- •3.2.2. Определение расчетных пролетов
- •3.2.3. Подсчет нагрузок на второстепенную балку
- •3.2.4. Построение огибающих эпюр изгибающих моментов и поперечных сил
- •3.2.5. Расчет прочности нормальных сечений и подбор арматуры в расчетных сечениях балки
- •3.2.6. Расчет прочности наклонных сечений по поперечной силе.
- •3.2.7. Построение эпюры материалов и определение мест обрывов арматуры второстепенной балки.
- •3.2.8 Определение длины анкеровки и нахлёста обрываемых стержней.
- •2.2. Определение расчетных пролетов ригеля.
- •2.3. Подсчет нагрузок на ригель.
- •2.4. Уточнение высоты сечения ригеля.
- •2.5. Определение площади сечения продольной арматуры.
- •2.6. Расчет прочности наклонных сечений по поперечной силе.
- •2.7. Построение эпюры материалов.
- •2.8. Определение длины анкеровки обрываемых стержней.
- •70 02 01-Кп15-кп-пз
- •2.9. Расчет стыка ригеля с колонной.
- •3. Расчет колонны первого этажа.
- •3.1. Сбор нагрузок на колонну 1 и 2-ого этажа.
- •3.2. Расчет колонны на прочность. Определение размеров сечения колонны.
- •3.7. Армирование консоли.
- •3.8. Расчет стыка колонн.
- •Заключение
- •Список литературы
3.8. Расчет стыка колонн.
Стык такого типа должен рассчитываться для 2-х стадий:
-до замоноличивания как шарнирный на монтажные (постоянные) нагрузки
-после замоноличивания как жесткий с косвенным армированием на эксплутационные (полные) нагрузки.
Рассмотрим устройство стыка на третьем этаже, где действует продольная сила:
-от полных нагрузок кН,
-от постоянных нагрузок кН
Для осуществления этого стыка в торцах стыкуемых звеньев колонн в местах расположения продольных стержней устраивают подрезки.
При расчете стыка до замоноличивания усилие от нагрузки воспринимается бетоном выступа колонны, усиленным сетчатым армированием () и арматурными выпусками, сваренными ванной сваркой (). Поэтому условие прочности стыка имеет вид:
где Ac0 – площадь смятия, принимаемая равной площади центрирующей прокладки или площади листа;
j1 – коэффициент продольного изгиба выпусков арматуры;
As.tot – площадь сечения всех выпусков арматуры;
fcud,eff – приведенная призменная прочность бетона.
Размеры сечения подрезки принимаем (b1 х h1) = 10 x 10 см.
Тогда площадь части сечения, ограниченная осями крайних стержней сетки косвенного армирования:
Центрирующую прокладку и распределительные листы в торцах колонн назначаем толщиной 2 см, а размеры в плане: 10´10 см, что не более 1/4 ширины колонны, распределительных листов - 22 ´ 22 см.
За площадь смятия Ac0, принимаем площадь распределительного листа, поскольку толщина листа 20 мм не превышает 1/3 расстояния от края листа до центрирующей прокладки
(см), то есть Ac0 = 22´22= 484 см2.
Принимаем Ac1 = Aeff = 1492,25 см2.
Коэффициент, учитывающий повышение прочности бетона при смятии:
Сварные сетки конструируем из проволоки Æ 5 S500 c fyd=417 МПа и Asx = Asy = 0.2см2.
Размеры ячеек S=50 мм, сетки должны быть не менее 45 мм, не более 1/4 × bс =450/4=112,5мм и не более 100 мм. Шаг сеток следует принимать не менее 60 мм, не более 150 мм и не более 1/3 стороны сечения. В каждом направлении сетки число длинных стержней - 5, коротких - 4.
Расчетная длина длинных стержней 40 см, коротких – 20см.
Коэффициент косвенного армирования:
ρxy.
Коэффициент эффективности косвенного армирования:
jо = =
где y =
Значение fcud,eff определяем по формуле:
Где φs= =
Тогда
Для вычисления усилия NRd2 определяем радиус инерции арматурного стержня диаметром 18 мм:
i = d/4 = 2,8/4 = 0.7 см;
-расчетная длина выпусков арматуры, равная длине выпусков арматуры: l0 = l = 30 см;
-гибкость выпусков арматуры: l0/i = 30/0.7 = 42,85;
Коэффициент продольного изгиба арматуры: j1 = 0.844;
Усилие, воспринимаемое выпусками арматуры:
Предельная продольная сила, воспринимаемая незамоноличенным стыком:
=1192,82 +433,4 =1626,22 кН> 1116,5 кН.
Таким образом, прочность колонны в стыке до замоноличивания больше усилий, вызванных нагрузкой в стадии возведения.
Рис. 16. Стык колонн между собой.
Рис. 17. Стык ригеля с колонной между собой.
Рис. 18. Крепление связевой плиты к ригелю.
Заключение
При выполнения курсового проекта по железобетонным конструкциям были изучены и усвоены методы проектирования, расчета балочного монолитного и сборного перекрытия, а также конструирование этих перекрытий.