- •2 Расчётно-конструктивная часть
- •2.1 Расчет железобетонной пустотной плиты с предварительным напряжением птм 72.15.22 s800 стб 1383 - 2003
- •2.1.1 Исходные данные
- •2.1.2 Подсчет нагрузок на 1м² перекрытия
- •2.1.3 Определение расчетного пролета панели
- •2.1.4 Определение расчетной схемы панели и максимальных расчетных усилий
- •2.1.5 Определение размеров расчетного (эквивалентного) сечения
- •2.1.6 Расчет рабочей арматуры
- •2.1.7 Определение геометрических характеристик приведенного сечения
- •2.1.8 Определение потерь предварительного натяжения
- •2.1.9 Расчёт плиты по наклонному сечению к продольной оси.
- •2.1.10 Расчёт монтажных петель.
- •2.2 Расчет лестничного марша марки 1лм 27.12.14-4 по серии
- •1.151.1-6.
- •2.2.11 Исходные данные:
- •2.2.12 Определение нагрузок и усилий
- •2.2.13 Расчет рабочей арматуры лестничного марша
- •2.2.14 Расчет лестничного марша по прочности на действие поперечной силы.
2.1.7 Определение геометрических характеристик приведенного сечения
Рисунок 2.4 − Приведенное сечение плиты
Отношение модулей упругости:
(2.18)
где - модуль упругости бетона класса С25/30 марки П2 по удобоукладываемости, подвергнутого тепловой обработке.
- модуль упругости для напрягаемой арматуры.
- модуль упругости для ненапрягаемой арматуры.
П
(2.19)
Где
- площадь поперечного сечения восьми продольных стержней диаметром 4мм класса S500 сетки С-1 марки по ГОСТ 23279-85.
(2.20)
Статический момент площади приведенного сечения относительно его нижней грани:
(2.21)
где
Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:
(2.22)
М
(2.23)
Г
(2.24)
2.1.8 Определение потерь предварительного натяжения
Начальное растягивающее напряжение не остается постоянным, а с течением времени уменьшается независимо от способа натяжения арматуры на упоры или бетон.
Согласно норм все потери предварительного напряжения разделены на две группы:
- технологические потери (первые потери в момент времени t=t0)
- эксплуатационные потери (вторые потери в момент времени t>t0).
Технологические потери
П
(2.25)
П
(2.26)
где разность между температурой нагрева арматуры и неподвижных упоров (вне зоны нагрева), воспринимающих усилия натяжения. При отсутствии точных данных допускается принимать.
Потери от деформации анкеров, расположенных в зоне натяжных устройств . При электротермическом способе натяжения арматуры.
Потери, вызванные проскальзыванием напрягаемой арматуры в анкерных устройствах . При натяжении арматуры на упорыне учитываются.
Потери, вызванные деформациями стальной формы , в расчёте не учитываются, т.к. они учитываются при определении полного удлинения арматуры.
Потери, вызванные трением арматуры о стенки каналов или о поверхность бетона конструкций . При изготовлении конструкций с натяжением арматуры на упорыбудут отсутствовать.
Потери, вызванные трением напрягаемой арматуры об огибающие приспособления , также не учитываются при данном методе натяжения арматуры.
Потери, вызванные упругой деформацией бетона , при натяжении на упоры определяются:
(2.27)
где
расстояние от центра тяжести напрягаемой арматуры до центра тяжести приведённого сечения.
(2.28)
У
(2.29)
В
(2.30)
-условие выполняется.
Эксплуатационные потери (потери в момент времени t > t0)
(2.31)
где потери предварительного напряжения, вызванные ползучестью, усадкой и релаксацией напряжений на расстоянии «х» от анкерного устройства в момент времени «t ».
(2.32)
г
(2.33)
где физическая часть усадки при испарении из бетона влаги, определяемая по таблице 6.3 СНБ 5.03.01-02, прииRH=50%:
химическая часть усадки, обусловленная процессами твердения вяжущего:
(2.34)
где
, так как t=100 суток, то
коэффициент ползучести бетона за период времени от t0 до t, определённые по указаниям подраздела 6.1 или по приложению Б СНБ. определяем по номограмме, показанной на рисунке 6.1 а приRH=50%.
(2.35)
где - периметр поперечного сечения элемента,
напряжение в бетоне на уровне центра тяжести в напрягаемой арматуре, от, практически, постоянной комбинации нагрузок, включая собственный вес.
(2.36)
где
начальное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия (с учётом первых потерь) в момент времени t = t0:
(2.37)
изменение напряжений в напрягаемой арматуре в расчётном сечении, вызванные релаксацией арматурной стали. Допускается определять по таблицам 9.2 и 9.3 в зависимости от уровня напряжений . Принимаем.
(2.38)
Для третьего релаксационного класса арматуры потери начального предварительного напряжения 1,5% (таблица 9.2), тогда
В формуле 2.38 сжимающие напряжения и соответствующие относительные деформации следует принимать со знаком «плюс».
Так как поэтому указанное произведение принимаем по формуле 2.32 равным нулю.
Подставляем в формулу 2.31:
ΔΡt(t0)= 154,5 ∙ 616=95172Н=95,172кН.
(2.39)
Но не принимать большим, чем это установлено условиями 2.52:
(2.40)
Pm,t=236,80-95,172=141,628 Кн<0,65·800·616=320,32 кН;
Pm,t=141,628 кH<498,4·616-100·616=245414Н=245,414 кН.
Условие 2.40 выполняется.