- •Введение
- •1 Оценка инженерно—геологических условий площадки
- •1.1 Определение наименования пылевато-глинистого грунта
- •1.2 Определение наименования песчаного грунта
- •2 Анализ грунтовых условий строительной площадки
- •2.1 Проектирование песчаных свай
- •3 Расчет фундаментов мелкого заложения
- •3.1 Определение глубины заложения фундаментов
- •Собственный вес фундамента составит
- •3.3 Расчет оснований по деформациям
- •4 Расчёт свайного фундамента.
- •4.1 Определение размеров сваи
- •4.2 Определение несущей способности сваи.
- •4.3 Расчет оснований по деформациям
- •5 Технико – экономическое сравнение вариантов фундаментов
- •6 Определение площади сечения арматуры подушки фундамента
- •Собственный вес фундамента составит
- •7 Технология производства работ по устройству фундаментов
- •7.1 Размещение песчаных свай
4 Расчёт свайного фундамента.
4.1 Определение размеров сваи
Предварительно определяем размер сваи.
Для подбора размеров свай пользуюсь ГОСТ19804-88"Сваи забивные железобетонные. Общие технологические условия", ГОСТ19804-79"Сваи забивные железобетонные цельные сплошного квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой", ГОСТ19804-2-79"Сваи забивные железобетонные с поперечным армированием ствола с напрягаемой арматурой", ГОСТ19804-4-78"Сваи забивные железобетонные квадратного сечения без поперечного армирования ствола".
Полная длина сваи определяется как сумма:
где - глубина заделки свай в ростверк, м;
- расстояние от подошвы ростверка до кровли несущего слоя, м;
- заглубление в несущий слой.
Принимаем конструктивно .
Сечение сваи принимаем
Ростверк устраиваем в виде ленты.
4.2 Определение несущей способности сваи.
После определения и подбора длины и сечения сваи рассчитываем предельную несущую способность сваи по формуле (22):
где -коэффициент условий работы сваи в грунте, принимаемый 1;
- расчётное сопротивление грунта под нижним концом сваи, принимаемое по таблице 1(СНиП 2-020-3-85);
- площадь опирания на грунт сваи, м2, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто;
- наружный периметр поперечного сечения сваи, м;
- расчётное сопротивление-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи, кПа, принимаемое по таблице 2;
- толщина-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м;
- коэффициент условия работы грунта соответственно под нижним концом и на боковой поверхности сваи, учитывающие влияние способа погружения сваи на расчётные сопротивления грунта и принимаемые по таблице 3.
Расчётная нагрузка, допускаемая на сваю определяется из условия (23):
где - коэффициент надёжности;
Количество свай:
Определяем шаг свай по формуле (25):
Определяем нагрузку, приходящуюся на одну сваю.
Полная нагрузка на сваю от сооружения и ростверка с коэффициентом надёжности по нагрузке будет:
фундамент запроектирован правильно.
4.3 Расчет оснований по деформациям
Осредненное расчетное значение угла внутреннего трения:
аусл=1п.м.
bусл=tg8,75=1,11м
Проводим проверку прочности свай, предварительно определив неизвестные слагаемые:
Ndll=188,6 кН – вертикальная расчётная нагрузка на фундамент, кН;
Gc=(0,2∙0,2·2,95)24=2,88кН – вес свай;
Gp=(0,6∙0,5∙1+3∙0,6∙1)24=50,4 кН – вес ростверка;
Gгр=(5,63-2,1-0,12)10=34,1кН – вес грунта;
NII=188,6+50,4+2,88+34,1=275,98кН
Собственный вес фундамента составит
Общая нагрузка:
Среднее давление под подошвой фундамента
Так как Рср=245,48кПа<R=830,1кПа – условие необходимое для расчета по деформациям, выполняется.
P0=Pср-Zq0.
hi0,4b0,41,11=0,444 м
Таблица 6 – к определению осадки
Наименование Грунта |
Еi , МПа |
Толщина пласта грунта, м |
i или sbi, кН/м3 |
Z0, кПа |
0,2Zq, кПа |
hi, м |
Zi, м |
=2Z/b, м |
|
Zp, кПа |
Si , М |
Песок средний |
30 |
2,4 |
10 |
69,73 |
13,95 |
0 |
0 |
0 |
1 |
178,9 |
- |
74,17 |
14,83 |
0,444 |
0,444 |
0,8 |
0,881 |
157,61 |
0,0020 | ||||
78,61 |
15,72 |
0,444 |
0,888 |
1,6 |
0,642 |
114,85 |
0,0016 | ||||
83,05 |
16,61 |
0,444 |
1,332 |
2,4 |
0,477 |
85,33 |
0,0012 | ||||
87,49 |
17,5 |
0,444 |
1,776 |
3,2 |
0,374 |
66,91 |
0,0009 | ||||
91,93 |
18,39 |
0,444 |
2,22 |
4,0 |
0,306 |
54,74 |
0,0007 | ||||
93,73 |
18,75 |
0,18 |
2,4 |
4,32 |
0,285 |
50,99 |
0,0002 | ||||
Глина тугопластичная |
16,8 |
2,0 |
9,78 |
96,31 |
19,26 |
0,264 |
2,664 |
4,8 |
0,258 |
46,16 |
0,0006 |
100,65 |
20,13 |
0,444 |
3,108 |
5,6 |
0,223 |
39,89 |
0,0009 | ||||
104,99 |
21,0 |
0,444 |
3,552 |
6,4 |
0,196 |
35,06 |
0,0008 | ||||
109,33 |
21,87 |
0,444 |
3,996 |
7,2 |
0,175 |
31,31 |
0,0007 | ||||
Песок средний |
24 |
1,816 |
9,94 |
113,29 |
22,66 |
0,404 |
4,4 |
7,93 |
0,159 |
28,44 |
0,0006 |
113,69 |
22,74 |
0,04 |
4,44 |
8,00 |
0,158 |
28,27 |
0,0001 | ||||
118,1 |
23,62 |
0,444 |
4,884 |
8,8 |
0,143 |
25,58 |
0,0004 | ||||
122,51 |
24,5 |
0,444 |
5,328 |
9,6 |
0,132 |
23,61 |
0,0004 |
Суммируем осадку в пределах сжимаемой толщи Hl=6,66м.
Si=0,0111м
Sn=10см.
Следовательно, основное условие расчета по 2-ой группе предельных состояний удовлетворяется.