- •Содержание
- •3.2.1 Предварительное определение размера сваи.
- •3.2.2 Определение несущей способности сваи
- •3.2.3 Проверка прочности основания куста сваи
- •3.3 Определение осадки свайного фундамента
- •4 Технико–экономическое сравнение вариантов фундаментов
- •5 Расчет и конструирование железобетонных фундаментов в заданном сечении, подбор арматуры
- •5.1 Расчет свайного фундамента, подбор арматуры
- •6 Технология производства работ по устройству фундаментов
- •6.1 Выбор молота для погружения свай
- •6.2 Определение проектного отказа свай
- •1 Оценка инженерно-геологических условий
- •1.1 Определение наименования крупнообломочного и песчаного грунта и его физико-механических свойств
- •1.2 Определение наименования пылевато-глинистого грунта и его физико-механических свойств
- •2 Анализ грунтовых условий строительной площадки
- •2.1 Проектирование глубинного уплотнения грунтов песчаными сваями
- •2.2 Размещение песчаных свай
- •3 Расчет и конструирование фундаментов по выбранным вариантам
- •3.1 Расчёт фундаментов мелкого заложения
- •3.1.1 Определение глубины заложения фундаментов
- •3.1.2 Определение размеров ленточного железобетонного фундамента.
3.3 Определение осадки свайного фундамента
Осадку вычисляем методом послойного суммирования. Суммарная осадка не должна превышать предельно допустимых деформаций основания, которые составляют для данного вида сооружения 8 см.
Строим эпюру распределения вертикальных напряжений от собственного веса в пределах глубины (4-6)b=(4-6)0,9=3,6-5,4м ниже подошвы. Толщу грунта ниже подошвы фундамента разбиваем на слои:
Вертикальное напряжение от собственного веса грунта определим по формуле:
σzq=Σγi (44)
- по подошве первого слоя:
σzq1 = 16,93,4=57,46кПа 0,2σzq1 = 11,49 кПа
- по подошве уровня грунтовых вод:
σzq2= 57,46+17,20,9=72,94 кПа 0,2σzq2 = 14,59 кПа
- по подошве второго слоя:
σzq3=72,94+7,9510,2=154,03 кПа 0,2σzq3 = 30,81 кПа
- по подошве третьего слоя на границе водоупора:
σzq4 = 154,03+10,78∙1,1=165,89 кПа 0,2σzq4 = 33,18 кПа
σzq4.1= 165,89+10∙11,3=278,89кПа 0,2σzq41 = 55,78 кПа
-по подошве условного фундамента:
σzq0= 278,89+19,5∙1=298,39кПа 0,2σzq0 = 59,68кПа
- по подошве четвертого слоя:
σzq5= 298,39+19,5∙3,4=364,69кПа 0,2σzq5 = 72,94кПа
Расчёты сведены в таблицу 4.
Определяем дополнительное (к природному) вертикальное напряжение в грунте под подошвой фундамента:
σzр0 = Рср— σzq0 = 522,07 —298,39 =223,68 кПа (45)
Далее строим эпюру распределения дополнительных (к боковому) вертикальных напряжений в грунте по формуле , σzр =α∙Р0, где определяем в зависимости от Чтобы избежать интерполяции зададимсяz = hi.
Осадку определим по формуле(46) в пределах сжимаемой толщи, т.е. до точки пересечения эпюр Zpi =0,2Zqi.
; (46)
Эпюры Zqi , 0,2Zqi и Zpi показаны в графической части.
Таблица 4 – К расчету осадки свайного фундамента под стакан
Наименование Грунта
|
Еi , МПа |
Толщина пласта грунта, м |
i или sbi, кН/м3 |
Z0, кПа |
0,2Zq, кПа |
hi, м |
Zi, м |
=2Z b b= 2,4м |
|
Zp, кПа |
Si , м |
Суглинок полутвердый |
18,5 |
4,4 |
19,5 |
298,39 |
59,68 |
0 |
0 |
0 |
1 |
223,68 |
- |
305,41 |
61,08 |
0,36 |
0,36 |
0,8 |
0,881 |
197,06 |
0,0033 | ||||
312,43 |
62,49 |
0,36 |
0,72 |
1,6 |
0,642 |
143,60 |
0,0026 | ||||
319,45 |
63,89 |
0,36 |
1,08 |
2,4 |
0,477 |
106,69 |
0,0019 | ||||
326,47 |
65,29 |
0,36 |
1,44 |
3,2 |
0,374 |
83,66 |
0,0015 | ||||
333,49 |
66,70 |
0,36 |
1,8 |
4,0 |
0,306 |
68,45 |
0,0012 | ||||
340,51 |
68,10 |
0,36 |
2,16 |
4,8 |
0,258 |
57,71 |
0,0009 |
Суммируем осадку в пределах сжимаемой толщи Hl=2,00м.
Si=0, 0033+0,0026+0,0019+0,0015+0,0012+0,0009=0,0114=1,14 см
Su=8см.
Следовательно, основное условие расчета по 2-ой группе предельных состояний виполняется.