12.3 Материалы

12.3.1 Бетон: дополнительные расчетные предпосылки

(1) В связи с низкой пластичностью неармированного бетона значения для _cc,pl и _ct,pl должны быть приняты меньшими, чем значения _cc и _ct для армированного бетона.

Примечание — Значения _cc,pl и _ct,pl, применяемые в конкретной стране, могут быть указаны в национальном приложении. Рекомендуемое значение в обоих случаях равно 0,8.

(2) Если растягивающие напряжения учитываются для расчета несущей способности элементов конструкции из неармированного бетона, зависимость «напряжение — относительная деформация» (см. 3.1.7) может быть распространена на определение предела прочности при растяжении по формуле (3.16) или по линейной зависимости.

. (12.1)

(3) Методы механики разрушения могут быть использованы в тех случаях, когда может быть показано, что они приводят к достижению требуемого уровня надежности.

12.5 Расчет конструкций: предельные состояния по несущей способности

(1) Поскольку элементы из неармированного бетона имеют ограниченную пластичность, как правило, не следует использовать линейные методы с перераспределением или пластический подход к расчету, т. е., методы без явной проверки способности к деформации не должны быть использованы, кроме тех случаев, когда их применение может быть обосновано.

(2) Расчет конструкций может быть основан на нелинейной или линейной теории упругости. В случае нелинейного расчета (например, механика разрушения), должна быть выполнена проверка способности к деформированию.

12.6 Предельные состояния по несущей способности (uls)

12.6.1 Сопротивление изгибу и осевому усилию

(1) Для стен, при выполнении адекватного конструирования и ухода за бетоном, вынужденные деформации вследствие воздействия температуры или ползучести могут быть проигнорированы.

(2) Зависимость «напряжение — относительная деформация» для неармированного бетона следует учитывать в соответствии с 3.1.7.

(3) Осевое сопротивление N_Rd прямоугольного сечения с эксцентриситетом нагрузки е относительно одной оси в направлении h_w может быть принято следующим образом:

(12.2)

где f_cd,pl — эффективное расчетное значение усилия сжатия (см. 3.1.7 (3));

b — общая ширина сечения (см. рисунок 12.1);

h_w — общая толщина сечения;

е — эксцентриситет нагрузки N_Ed в направлении h_w.

Примечание — Если применяются другие упрощенные методы, они должны иметь как минимум такой же уровень надежности, как точный метод, в котором используется зависимость «напряжение — относительная деформация» согласно 3.1.7.

Рисунок 12.1 — Обозначения для неармированных стен

12.6.2 Местное разрушение

(1)Р Если меры во избежание местного разрушения сечения при растяжении не были предприняты, максимальный эксцентриситет осевого усилия N_Ed в сечении должен быть ограничен, чтобы избежать значительного раскрытия трещин.

12.6.3 Поперечное усилие

(1) В неармированных бетонных элементах может быть учтен предел прочности при растяжении бетона в предельном состоянии по несущей способности для поперечного усилия, если при помощи расчета или испытаний подтверждено, что хрупкое разрушение может быть исключено и имеется достаточная несущая способность.

(2) Для сечения, в котором действуют поперечное усилие V_Ed и нормальное усилие N_Ed в зоне сжатия А_сс, абсолютные значения составляющих расчетного значения напряжения должны быть приняты следующим образом:

, (12.3)

(12.4)

Примечание — Значение k, применяемое в конкретной стране, может быть указано в национальном приложении. Рекомендуемое значение равно 1,5.

Как правило, необходимо проверить следующее:

причем:

если _ср  _с,lim, (12.5)

если _ср > _c,lim, (12.6)

(12.7)

где f_cvd — расчетное сопротивление бетона при срезе и сжатии;

f_cd,pl — расчетное сопротивление бетона сжатию;

f_ctd,pl — расчетное сопротивление бетона растяжению.

(3) Бетонный элемент конструкции может быть рассмотрен как не имеющий трещин в предельном состоянии по несущей способности, если он полностью сжат или абсолютное значение главного растягивающего напряжения _сt1 в бетоне не превышает значения f_ctd,pl.