6.8.3 Сочетания воздействий

(1)Р Для расчета амплитуды напряжений необходимо произвести подразделение на нециклические и циклические, ведущие к усталости воздействия (число повторных воздействий нагрузки).

(2)Р Основное сочетание нециклических воздействий подобно определению частой комбинации воздействий для предельного состояния по эксплуатационной пригодности.

j  1; i > 1. (6.66)

Сочетание воздействий, указанное в фигурных скобках { } (названное основным сочетанием), может быть выражено как

(6.67)

Примечание — Q_k,1 и Q_k,i — нециклические, непостоянные воздействия.

(3)Р Циклическое воздействие должно быть объединено с самым неблагоприятным основным сочетанием:

j  1; i > 1. (6.68)

Сочетание воздействий, указанное в фигурных скобках { } (названное основным сочетанием), включая циклическое воздействие, может быть выражено как

(6.69)

где Q_fat — учитываемая усталостная нагрузка (например, транспортная нагрузка согласно EN 1991 или другие циклические воздействия).

6.8.4 Метод проверки для арматурной и предварительно напряженной стали

(1) Повреждение от одиночной амплитуды напряжения  может быть определено при использовании соответствующих S – N диаграмм (рисунок 6.30) для арматурной и напрягаемой стали. Приложенная нагрузка должна быть умножена на _F,fat. Рассчитанную амплитуду напряжений для N* циклов нагрузки _Rsk необходимо делить на частный коэффициент безопасности _S,fat.

Рисунок 6.30 — Вид характеристической кривой усталостной прочности

(S – N кривые для арматурной и напрягаемой стали)

Примечание 1 — Значения _F,fat могут быть указаны в национальном приложении. Рекомендуемое значение равно 1,0.

Примечание 2 — Значения параметров S – N кривых для арматурной и напрягаемой стали могут быть указаны в национальном приложении. Рекомендуемые значения приведены в таблицах 6.3N и 6.4N и действительны для арматурной и напрягаемой стали соответственно.

Таблица 6.3N — Параметры S – N кривых для арматурной стали

Вид арматуры	N*	Показатель напряжения		Rsk, МПа, при N* циклах
		k1	k2
Прямые и отогнутые стержни1)	106	5	9	162,5
Сваренные стержни и проволочные сетки	107	3	5	58,5
Соединения внахлестку	107	3	5	35
1) Значения для Rsk действительны для прямых стержней. Значения для отогнутых стержней необходимо определять при помощи  = 0,35 + 0,026D/, где D — диаметр оправки;  — диаметр стержня.

Таблица 6.4N — Параметры S – N кривых для напрягаемой стали

S – N кривая для напрягаемой стали используемая при	N*	Показатель напряжения		Rsk, МПа, при N* циклах
		k1	k2
Предварительном натяжении	106	5	9	185
Пост-натяжении
отдельные канаты в пластмассовых каналах	106	5	9	185
прямые напрягающие элементы или отогнутые элементы, напрягающие элементы в пластмассовых каналах	106	5	10	150
отогнутые напрягающие элементы в стальных трубах	106	5	7	120
соединения внахлестку	106	5	5	80

(2) При многократных циклах с переменными амплитудами повреждения могут быть сложены по правилу Пальмгрена-Минера. Поэтому коэффициент усталостных повреждений D_Ed для стали вследствие соответствующих усталостных нагрузок должен удовлетворять условию

(6.70)

где n(_i) — количество приложенных циклов для уровня напряжений _i;

N(_i) — расчетное количество циклов для уровня напряжений _i.

(3)Р Если напрягаемая и арматурная сталь подвержена усталостным нагрузкам, рассчитанные напряжения не должны превышать расчетного значения предела текучести стали.

(4) Предел текучести необходимо определять посредством испытаний на растяжение используемой стали.

(5) Если применяются правила из 6.8 для определения остаточного срока жизни существующей конструкции или для проверки необходимости усиления и коррозия уже началась, уровень напряжений может быть определен путем уменьшения показателя напряжения k₂ для прямых и отогнутых стержней.

Примечание — Значение коэффициента k₂ может быть указано в национальном приложении. Рекомендуемое значение равно 5.

(6)Р Уровень напряжений для сварных стержней не должен превышать уровня напряжений для прямых или отогнутых стержней.